【文章內(nèi)容簡介】 活載=板傳荷載 = KN/m樓面梁 恒載=梁自重+板傳荷載 =+ = KN/m 活載=板傳荷載 = KN/m第三：DF軸間框架梁均布板荷載同AC軸第四：A柱縱向集中荷載計(jì)算頂層柱： 女兒墻自重(做法:墻高 900mm,100mm砼壓頂) 頂層柱恒載=女兒墻自重+梁自重+板傳荷載 標(biāo)準(zhǔn)層柱：標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=墻自重 +梁自重+板傳荷載 第五：B柱縱向集中荷載計(jì)算頂層柱：頂層柱恒載=梁自重+板傳荷載 標(biāo)準(zhǔn)層柱：標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=內(nèi)縱墻自重+梁自重+板傳荷載 基礎(chǔ)頂面恒載=底層內(nèi)總墻+基礎(chǔ)梁自重 第六：D軸同C軸第七：F軸同A軸圖7 框架等效豎向均布恒載（標(biāo)準(zhǔn)值，單位kN/m）圖8框架等效豎向均布活載（標(biāo)準(zhǔn)值，單位kN/m）圖9框架恒載集中荷載（標(biāo)準(zhǔn)值，單位kN）圖10框架活載集中荷載（標(biāo)準(zhǔn)值，單位kN）結(jié)構(gòu)的重力荷載代表值應(yīng)取結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重標(biāo)準(zhǔn)值加上各可變荷載組合值，即其中可變荷載為雪荷載 屋面活載 樓面活載：寢室 走道 女兒墻的計(jì)算 屋面板結(jié)構(gòu)層及構(gòu)造層自重的標(biāo)準(zhǔn)層 頂層的墻重 風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式為： ω=βzμsμzωo因結(jié)構(gòu)高度H＝30m,可取βz＝；對(duì)于矩形平面μs＝；μz可查荷載規(guī)范得到，當(dāng)查得得μz ，取μz＝。將風(fēng)荷載換算成作用于框架每層節(jié)點(diǎn)上的集中荷載，計(jì)算過程如表4所示。表中A為一榀框架各層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積。計(jì)算結(jié)果如圖5所示。表32風(fēng)壓高度系數(shù)μZ 離地面高度Z（m）風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz 風(fēng)荷載計(jì)算 表4層次βzμsZ（m）μzωo (KN/m2)A(m2)Pw(KN)五層四層三層二層一層圖11風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖（標(biāo)準(zhǔn)值，單位kN）：：ib=2EcI。/L=21043507003/(127000) =1010Nmm： ib=2EcI。/L=21043507003/(122400)=1010Nmm～五層框架柱線剛度：ic=EcI。/L=1046006003/(123300)=1010Nmm：ic=EcI。/L=1046006003/(124250)=1010Nmm在計(jì)算內(nèi)力時(shí)。即：首層框架柱線剛度:ic=1010=1010Nmm二～五層框架柱線剛度:ic=1010Nmm 本設(shè)計(jì)僅考慮水平地震作用即可，并采用基底剪力法計(jì)算水平地震作用力。為求基底剪力，結(jié)構(gòu)各層的總重力荷載代表值：G5=, G4 = G3= G2=, G1=質(zhì)量重力荷載代表值見圖6。（1） 用“D值法”計(jì)算柱的側(cè)向剛度，框架各構(gòu)件線剛度如圖7：其中：i5= i4= i3= i2=1010 N*mm i1=1010 N*mmi51=i41=i31=i21=i11=1010 N*mmi52=i42=i32=i22=i12=1010 N*mm除底層外，其余柱的D值：邊柱 由K=（i51+ i41）/（2 i5）= α=K/（2+K）= 則 D5邊=12αic/hj2=12104 /=21620KN/m中柱 由K=（i51+ i52+ i41+ i42）/（2 i5）= α=K/（2+K）= 則D5中=α12 ic/ hj2=64860KN/m底層柱的D值：邊柱 由K= i11/ i1= α=（+K）/（2+K）= 故D1邊=α12 ic/ hj2=37827 KN/m中柱 由K=（i11+ i12）/ i1= 得α＝（+K）/（2+K）= 故D1中=α12 ic/ hj2=34702 KN/m從而得各層的側(cè)向剛度如下：K1=2（D1邊+D1中）=2（37827＋34702）＝145058KN/m K2= K3= K4= K5=2（D邊+ D中）=2（21620＋64860）＝172960KN/m（2） 用頂點(diǎn)位移法求結(jié)構(gòu)基本周期T1：將各層的重力荷載代表值當(dāng)作水平力，產(chǎn)生的樓層剪力為：V5=G5=V4= G4+G5=+=V3= V4+G3=V2= V3+G2=V1= V2+G1=求頂點(diǎn)位移，則： U1= V1/ K1= U2= U1+ V2/ K2=+= U3= U2+ V3/ K3=+= U4= V4/ K4+ U3=+= U5= V5/ K5+ U4=+== UT 故T1= =由于要考慮填充墻對(duì)基本周期的折減，則T1=＝由于該工程所在地抗震設(shè)防烈度為6度，場(chǎng)地類別為Ⅱ類，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，則Tg=,αmax＝由于T1＞ Tg==，故考慮頂層附加作用。Gep=== ， 則 （ 式中 r衰減指數(shù)，, 阻尼調(diào)整系數(shù),除有專門規(guī)定外,相應(yīng)的） 因=＞= 則附加地震作用力:△==F1=FEK各層橫向地震作用及樓層地震剪力計(jì)算見表5層次/KN/m//()/KN△/KN/KN54321479各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布如圖12，13圖12 水平地震作用分布 圖13 層間剪力分布水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移和頂點(diǎn)位移μi分別按式和μ(Δμ)k計(jì)算計(jì)算過程見表6，表中還計(jì)算了各層的層間彈性位移角=Δμi/hi橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算6層次ViDi△μiμihiθe=517296033001/3027417296033001/1825317296033001/1399217296033001/1200147914505842501/1289由表可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第1層，其值為1/1289＜1/550滿足式Δμe≤[θe]h的要求，其中[Δμ/h]=1/550由表查得。由于風(fēng)荷載遠(yuǎn)小于水平地震作用，故不必驗(yàn)算風(fēng)荷載作用下框架的彈性水平位移，肯定能夠滿足。 第 四章 內(nèi)力計(jì)算：由圖3中取出頂層進(jìn)行分析，結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖如圖9所示。結(jié)構(gòu)內(nèi)力可用彎矩分配法計(jì)算，并可利用結(jié)構(gòu)對(duì)稱性取二分之一結(jié)構(gòu)計(jì)算，頂層各桿的固端彎矩為：M5AC= M5CA =g5邊l邊2＝＝ KNMM5CD=g5中l(wèi)中2＝＝ KNMM5DC=g5中l(wèi)中2＝＝ KNM頂層彎矩分配法計(jì)算過程如圖所示：圖14 頂層彎矩分配及彎矩圖：MAB= MBA=g邊l邊2＝＝ KNMMBC=g中l(wèi)中2＝＝MMCB=g中l(wèi)中2＝＝ KNM彎矩分配法計(jì)算過程如圖所示：圖15 四二層彎矩分配及彎矩圖，其它同二至四層，故其彎矩分配過程如圖所示：圖16 底層彎矩分配及彎矩圖，柱子按傳遞，并將疊加后的各個(gè)不平衡的節(jié)點(diǎn)重新分配，從而得到豎向荷載作用下的整個(gè)結(jié)構(gòu)的彎矩圖。頂層：四層：三層：二層：一層：一層傳至柱底的彎矩為：柱A,F: 按1/。 柱C,D: 按1/。：頂層：M邊＝ql2=7 2＝M　M中＝ql2=＝M　標(biāo)準(zhǔn)層：M邊＝ql2=7 2＝M　M中＝ql2=＝M?。?括號(hào)內(nèi)為調(diào)幅后的彎矩，跨中彎矩為調(diào)幅后的端彎矩的平均值減去跨中彎矩組合值。 梁端剪力 柱軸力 （KN）：，活載作用下的內(nèi)力計(jì)算也采用分層法。由于頂層活載大小和標(biāo)準(zhǔn)層不一樣，所以分開算。對(duì)頂層，：圖示（a）結(jié)構(gòu)內(nèi)力較復(fù)雜，可將梯形荷載等效為均布荷載計(jì)算，同樣利用彎矩分配法計(jì)算，并利用結(jié)構(gòu)對(duì)稱性，取二分之一結(jié)構(gòu)。頂層各桿的固端彎矩為：MAC= MCA=P5邊l邊2＝＝MMBC=P5中l(wèi)中2＝＝MMCB