【文章內容簡介】 距離稱為配流間隔。當配流間隔略大于缸體配流窗口之夾角時，稱之為正重疊型配流間隔。正重疊型配流間隔一般有≤1176。的遮蓋量。配流盤的作用是在不同的情況下分別接通缸體柱塞孔和吸排油腔完成吸油和排油的工作。當缸體柱塞孔的容積減小時與排油腔連接，此時工作腔內的油液會因為膨脹產生瞬間沖擊壓力；當容積增大時與吸油腔連接，此時工作腔內的封閉油液會因為壓縮產生瞬間沖擊壓力。(a)所示， 槽為排油槽，槽為吸油槽。處在吸油槽處的柱塞，其運動軌跡是由柱塞孔往外運動，這時柱塞孔的容積增大，壓強減小，低于大氣壓力，則油液通過吸油槽進入柱塞孔；而當柱塞處于排油槽位置時，這時柱塞的運動軌跡是由柱塞孔往內運動，柱塞孔容積減小，油液通過排油槽被擠壓到排油腔；在中間存在某一位置，此時處于封閉狀態(tài)，不與外界接通。在此狀態(tài)下，柱塞孔內的油液無法排除，產生困油現(xiàn)象，導致柱塞孔內的油液壓力會達到峰值。由于困油現(xiàn)象的出現(xiàn)，會使柱塞泵在工作過程中出現(xiàn)震動和噪聲的情況，嚴重影響柱塞泵的使用壽命。為了解決這一問題，常常在配流槽的端部開設卸荷槽。開設卸荷槽的作用是，在柱塞孔從吸油槽到排油槽的過程中先經過卸荷槽這一過渡區(qū)域，并且在此過程中可以對柱塞孔中的油液進行一定程度的壓縮，從而達到平穩(wěn)升壓的目的。同理，可使柱塞孔離開排油槽后經過卸荷槽后再與吸油槽接通，在此過程中進行一定的降壓，從而達到平穩(wěn)降壓的目的。（a）可以看出開設卸荷槽前在接通吸油槽或是排油槽時會出現(xiàn)瞬時沖擊，（b）中可以看出開設卸荷槽之后液壓沖擊變得平緩。假設存在這種情況，即在通油孔與排油槽開始接通時，柱塞孔中的油液已經達到額定壓力，則缸體必須預置一個偏角。 值的計算公式為： （43）式中： —預壓縮所需缸體附加轉角；R—柱塞孔在缸體中的分布圓半徑；d—柱塞直徑；—液體預壓縮的壓差；—柱塞在排油行程終了時工作容積的大小； E—液體的彈性模量；—傾角。 按照上述設計方案，理論上能夠有效地緩解因為困油現(xiàn)象所帶來的瞬時沖擊，從而減小泵在工作過程中所產生的震動或是噪聲，達到提高使用壽命的目的。但是，在實際工作過程中，并不能保證參數(shù)與計算值一直保持一致，所以此時仍會有液壓沖擊。在實際生產中常常將配流盤吸油槽與排油槽偏置一定的角度，并在吸油槽和排油槽處開設阻尼槽。(b)所示為開設阻尼槽的配流盤，橫截面通常為三角形，并且有深度的變化，由淺到深。 配流盤對柱塞工作腔的內壓力轉換過程的影響(a)無減振槽配流盤；(b)有減振槽配流盤(1)配油窗尺寸 配油窗口吸油槽和排油槽的分布圓直徑一般等于或小于柱塞分布圓直徑。 配油窗口包角的值按下式計算： 為避免吸油不足，配油窗口流速應滿足： 式中： —泵理論流量； —配油窗面積，； —許用吸入流速， 由此可得 (44)(2) 封油帶尺寸設內封油帶寬度為，外封油帶寬度為。在設計計算時，因為外封油帶的泄漏量大于內封油帶，所以取略大于，即 當配油盤受力平衡時，將壓緊力計算示與分離力計算示帶入平衡方程式可得 (45)聯(lián)立上述方程，并經多次元整計算，得在吸油、排油過程中，缸體柱塞孔中的油壓在不斷地變化著，所以缸體也要受到交變的壓力的作用，因此為了保證缸體具有持續(xù)工作的能力，對材料的選擇上就有著較高的要求。1. 具有較高的剛度和強度；2. 具有較高的耐磨性；3. 具有較好的抗氣蝕性；4. 具有良好的切削加工性能。 在選擇缸體的材料時要綜合考慮諸多因素。經過理論研究與實際生產使用論證，形成了一定的常用選材標準：當壓力小于16MPa時，缸體的材料選用球墨鑄鐵或粉末冶金。當壓力在16~32MPa之間時，缸體的材料選用錫磷青銅、鋁青銅，在某些情況下也可采用雙金屬材料。而當壓力大于32MPa時，缸體材料就須選用雙金屬材料。 35或45號鋼常常會被用來作為缸體的基體部分。而在缸體或配流面上澆鑄或鑲嵌上銅合金，缸體柱塞孔與柱塞的接觸面也要鑲嵌銅合金。在選用銅合金時要具備強度較低，但耐磨性較好的特點，比如錫鉛青銅。 (46)圓整后取25mm，則。 通常取通油孔分布圓半徑與配油窗口分布圓半徑相等，這樣可以有效減少在接觸面產生泄漏。即 (47) 式中：為配油盤配油窗口內、外半徑。﹑外直徑﹑的確定在設計過程中為防止缸體因受到壓強或是在溫度變化的情況下發(fā)生變形，要特別注意缸體的強度和剛度校核。 缸體強度可按第四強度理論驗算 式中： —筒外徑，且，取。 —缸體材料許用應力，對鋼，對鋁鐵青銅（經鍛打）， 。 缸體結構尺寸缸孔的徑向變形量，按下式驗算 式中：E—材料的彈性模數(shù)，鋼的，黃銅的，青銅的； —材料泊桑系數(shù)，對剛質材料，青銅； —允許變形量，符合要求。當壁厚確定后，可依次定出 根據(jù)結構關系以及參數(shù)要求，取缸體高度H=67mm。 平面配流副相對于球面配流副來講有一定的缺陷。因為在泵的加工或是裝配過程中，往往會使接觸面產生傾斜，則會給油液的密封帶來重大的影響。而對斜軸式軸向柱塞泵的影響因素更多，因為斜軸泵主軸在力的作用下會產生一定的變形，缸體也會因此而產生傾斜。為了減小由這種傾斜所帶來的影響，缸體和配流盤常采用球面配流。由于配流盤與缸體的結合部為球面，故稱為球面配流。但球面配流盤的加工工藝比平面配流盤要復雜，加工要求更高。 在上述的設計方案中，已經確定的尺寸參數(shù)為：柱塞數(shù)，缸孔直徑，缸體外徑，缸孔分布圓直徑，缸孔深度，缸孔中心孔最小允許直徑，缸孔底部到球面允許最小距離（相當于缸孔底部壁厚）。 傾斜角的確定與最小壁厚之間有一定的關系。式中： —缸孔間最小壁厚； —考慮應力集中等影響而增加的厚度，～ mm。 (48)因此可得，取23176。(49)校核 (410)故滿足條件。 球面配流副缸體結構 由圖中相似三角形可得， 經整理并考慮到實際結構中的R0，得 (411)式中：， 初算得， 軸在設計過程中要考慮到諸多因素，進行多方面的計算驗證，首先進行軸的結構設計，之后根據(jù)軸所受到的載荷進行一些強度或是剛度的校核。在設計軸的結構時，要考慮到軸上零件的安裝要求、定位要求，還要考慮到軸的制造工藝方面的要求。一般而言，軸在工作過程中會受到較大的力或是沖擊載荷的作用，而長時間的工作往往會造成斷裂或是塑性變形。所以為了防止這一現(xiàn)象，需要校核軸的強度。但是有的時候對于某些特定的軸還要校核它的剛度要求，比如車床主軸或是受力較大的細長軸，主要是防止其因為彈性變形而失效。對于一些高速軸，則要特別考慮軸的振動穩(wěn)定性的要求，以防止機器因共振造成嚴重破壞。在生產中，為了提高軸的疲勞強度，必須要提高