【文章內容簡介】 最大值）。Ⅱ類場地近震時特征周期：；結構總水平地震作用標準值按計算。由于＜根據(jù)結構抗震設計，考慮頂部附加地震作用。頂部附加地震作用系數(shù)：181。6=+=+= F6 ==按底部剪力法的基底剪力，按分配各層的質點，因此各層橫向地震作用及樓層地震剪力如表12所示：表12 各層橫向地震作用及樓層地震剪力層次72440336232700519595841592163122474285734154232橫向框架各層水平地震作用和地震剪力如圖11所示 圖11 各質點橫向框架各層水平地震作用和地震剪力由于為鋼筋混凝土框架，因此其彈性層間位移角限值為1/550；結果見表13所示：表13 橫向水平地震作用下的位移驗算層次層間剪力Vi層間剛度Di 層間位移 層高層間相對彈性轉角 736001/3235636001/2049536001/1633436001/1047336001/850236001/562144001/556經驗算其最大彈性層間位移角限值1/556θe〈[θe] =1/550，因此均滿足設計要求。橫向框架柱端彎矩及剪力此處采用設計任務指定G軸框架為例計算，框架柱剪力和彎矩計算，采用D值法；主要計算如下。表14 各層邊柱柱端彎矩及剪力計算層次柱高（）層間剪力（）（）（）（）7651,0314321 中柱如下表15：表15 各層中柱柱端彎矩及剪力計算層次柱高（）層間剪力（）（）（）（）7654112,42321 根據(jù)，，計算出梁端的彎矩及剪力，計算結果見表16及17：表16邊梁、中間跨梁彎矩及剪力計算層次邊梁中間跨梁7.654321表17 懸臂梁彎矩、剪力及柱軸力計算層次邊柱軸力中柱軸力70605040302010 圖12 地震作用下框架彎矩圖、梁端剪力及柱力圖七、橫向風荷載作用下框架的內力和側移計算垂直于建筑物表面上的風荷載標準值當計算主要承重結構時按下式來計算： 式中，—風荷載標準值（kN/m2）—高度Z處的風振系數(shù) —風荷載體型系數(shù)—風壓高度變化系數(shù)—基本風壓（kN/m2）根據(jù)設計條件，基本風壓：=，風載體型系數(shù)由《荷載規(guī)范》： =（迎風面）和=（背風面）。H/B=＜，取=，由表22可查行=則風荷載標準值為== kN/m2= kN/m2q（z）B＝= 根據(jù)各樓層標高處的高度Hi由171。荷載規(guī)范187。，代入上式可得各樓層標高處的q（z），見表18，q（z）沿房屋高度分布圖見圖13所示。 Fi= B(Hi+Hi+1/2)表18 沿房屋高度分布風荷載標準值層次（迎）（背）Fi /KN7654.32 .1圖13 風荷載沿房屋高度分布圖 根據(jù)上述計算的水平荷載求出層間剪力，然后依據(jù)中框柱框架層間側移剛度計算各層相對側移和絕對側移，計算過程見表19。表19 風荷載作用下框架層間剪力及側移計算層次層高（m）71/13750061/6600051/4037541/2619031/2275821/967711/12324由表19可見，風荷載作用下的框架的最大層間位移角為1/9677，遠小于1/550，滿足規(guī)范要求。八、豎向荷載作用下橫向框架的內力計算 取此中框架指定G軸46層計算，如圖14所示，由于右側F軸房間有次梁，且為雙向板，故直接傳給該框架樓面荷載如圖14中水平陰影線所示，計算單元范圍內的其余樓面荷載則通過板和縱向框架梁以集中力的形式傳遞給橫向框架，作用于各節(jié)點上，由于縱向框架中心線與柱的中心線不重合，因此在框架上還有集中力矩。圖14 橫向框架計算單元恒載的計算:圖15 各層梁上作用的恒載對于第6層，如圖15所示，代表橫梁自重，為均布荷載形式。 ，分別為板傳給橫梁的荷載， ， P為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重、樓板重和女兒墻等重力荷載。則集中力矩：對于5～4層， 與第6層相同。計算結果如表20。 表20 橫向框架恒載統(tǒng)計表層次q1/KNm1q2/KNm1P/KNM/KNm654活載的計算活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖16所示：活荷載計算可不考慮不利布置，影響不大，計算結果如下表。圖16 各層梁上作用的活載表21 橫向框架活載統(tǒng)計表層次q1/KNm1P/KNM/KNm654 （a） (b)圖17 框架豎向荷載的計算簡圖 恒載(a) 活載（b）梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配計算。計算時先對各節(jié)點不平衡彎矩進行第一次分配，向遠端傳遞(傳遞系數(shù)為1/2)，然后對由于傳遞而產生的不平衡彎矩再進行分配，不再傳遞。由于結構和荷載均勻對稱，故計算時可用框架。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力向疊加而得。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到。計算柱底軸力還需考慮柱的自重。 對于邊節(jié)點，與節(jié)點相連的各桿件均為固接，因此桿端近端的轉動剛度，為桿件的線剛度，分配系數(shù)為；對于中間節(jié)點，與該節(jié)點相連的走道梁的遠端轉化為滑動支座，因此轉動剛度，其余桿端，分配系數(shù)計算過程如下：圖18 框架計算簡圖B節(jié)點： 181。BC=（++）=181。BA=（++）= 181。BE=（++）=E節(jié)點： 181。EF=（+++）=181。ED=（+++）=181。EB=（+++）=181。EH=（+++）=H節(jié)點： 181。HI=（++）=181。HG=（++）=181。HE=（++）=對于恒載，梁的固端彎矩： M＝1/12=159KNm M＝1/12=150KNm其他節(jié)點計算結果如下彎矩二次分配法彎矩分配圖 圖19 恒載二次分配彎矩圖表22 恒載作用下的梁端剪力及柱軸力層次由荷載引起的由彎矩引起的總剪力柱子軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱605040注：N底＝N頂＋柱自重對于活載，梁的固端彎矩為：M＝ KNm M＝ KNm彎矩的二次分配圖如下，圖20 活載二次分配彎矩圖表23 活載作用下梁端剪力及柱軸力層次由荷載引起的由彎矩引起的總剪力柱子軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱605040豎向荷載作用下邊柱（A柱）剪力表24 豎向荷載作用下邊柱剪力層次恒載作用下活載作用下654