【文章內(nèi)容簡介】 的殘留物從高處墜落傷人。 十、節(jié)點(diǎn)詳圖 十一、設(shè)計計算 型鋼懸挑卸料平臺 計算書 由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴(yán)格地進(jìn)行設(shè)計和驗算。 一、參數(shù)信息 : 腳手板類別：木腳手板，腳手板自重 (kN/m2)： ； 欄桿、擋板類別：木腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重 (kN/m)： ； 施工人員等活荷載 (kN/m2):，最大堆放材料荷載 (kN):。 內(nèi)側(cè)鋼繩與墻的距離 (m)： ，外側(cè)鋼繩與內(nèi)側(cè)鋼繩之間的距離 (m)： ； 上部拉繩點(diǎn)與懸挑梁墻支點(diǎn)的距離 (m)： ； 鋼絲 繩安全系數(shù) K： ，懸挑梁與墻的節(jié)點(diǎn)按 鉸支 計算； 只對外側(cè)鋼繩進(jìn)行計算；內(nèi)側(cè)鋼繩只是起到保險作用，不進(jìn)行計算。 主梁材料類型及型號： 16a號槽鋼槽口水平 [ ； 次梁材料類型及型號： 10號槽鋼槽口水平 [； 次梁水平間距 ld(m)： ，建筑物與次梁的最大允許距離 le(m) ： 。 水平鋼梁 (主梁 )的懸挑長度 (m)： ，水平鋼 梁 (主梁 )的錨固長度 (m)： , 次梁懸臂 Mc（ m）： ； 平臺計算寬度 (m)： 。 二、次梁的驗算 : 次梁選擇 10號槽鋼槽口水平 [ ，間距 ，其截面特性為： 面積 A=； 慣性距 Ix=； 轉(zhuǎn)動慣量 Wx=； 回轉(zhuǎn)半徑 ix=； 截面尺寸： b=48mm,h=100mm,t=。 (1)、腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值：本例采用木腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為 ； Q1= = ； (2)、型鋼自重標(biāo)準(zhǔn)值：本例采用 10 號槽鋼槽口水平 [，標(biāo)準(zhǔn)值為 kN/m Q2= kN/m (3)、活荷載計算 1)施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值：取 kN/m2 Q3= kN/m2 2)最大堆放材料荷載 P： 荷載組合 Q=(+)+= P= 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取 ； [f] 鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值， [f] = N/mm2； 次梁槽鋼的最大應(yīng)力計算值 σ =103/()= N/mm2； 次梁槽鋼的最大應(yīng)力計算值 σ = N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 [f]=205 N/mm2,滿足要求 ! 4. b x 其中， φ b 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù) ，按照下式計算： φb = (570tb/lh)(235/fy) 經(jīng)過計算得到 φb=570235/()=； 由于 φb大于 ，按照下面公式調(diào)整： φb’ = ≤ 得到 φb’ = ； 次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ =103/()= N/mm2； 次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ = N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓 強(qiáng)度設(shè)計值 [f]=205 N/mm2,滿足要求 ! 三、主梁的驗算 : 根據(jù)現(xiàn)場實(shí)際情況和一般做法，卸料平臺的內(nèi)鋼繩作為安全儲備不參與內(nèi)力的計算。 主梁選擇 16a號槽鋼槽口水平 [ ，其截面特性為： 面積 A=； 慣性距 Ix=； 轉(zhuǎn)動慣量 Wx=； 回轉(zhuǎn)半徑 ix=； 截面尺寸， b=63mm,h=160mm,t=10mm； (1)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值：本例采用木腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為 ； Q1 = ； (2)槽鋼自重荷載 Q2=(Q1+Q2) = (+) = ； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 R； 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖 (kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖 (kNm) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖 (mm) 從左至右各支座反力： R[1] = kN； R[2] = kN； R[3] = kN。 最大支座反力為 Rmax= kN； 最大彎矩 Mmax= kNm； 最大撓度 ν= mm。 σ = M/（ γxWx） + N/A ≤ [f] 其中 γx 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取 ； [f] 鋼材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值， [f] = N/mm2； 主梁槽鋼的最大應(yīng)力計算值 σ =10632 主梁槽鋼的最大應(yīng)力計算值 N/mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 [f]= N/mm2，滿足要求 ! σ = M/（ φbWx） ≤ [f] 其中 φb 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： φb=（ 570tb/lh） （ 235/fy） φb=570235/()=； 由于 φb大于 ，應(yīng)按照下面公式調(diào)整： φb’=≤ 可得 φb’=； 主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ = 106/()= N/mm2； 主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ = N/mm2 小于 [f]=,滿足要求 ! 四、鋼絲拉繩的 RCi = RUisinθi 其中 RCi 水平鋼梁的垂直支坐反力 (kN)； RUi 拉鋼繩的軸力 (kN)； θi 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sinθi = Sin (ArcTan (3/(+1)) = ； 根據(jù)以上公式計算得到外鋼繩的拉力為： RUi = RCi / sinθi； RUi = / = kN； 五、鋼絲拉繩的強(qiáng)度驗算 : 選擇 619鋼絲繩 ,鋼絲繩公稱抗拉強(qiáng)度 1550MPa，直徑 。 [Fg] = aFg/K 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)，查表得 Fg＝ ； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對 61 63 661 鋼絲繩分別取 、 和 。 α＝ ； 得到： 經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。 六、鋼絲拉繩拉環(huán)的強(qiáng)度驗算 : 取鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的 軸力最大值 RU 進(jìn)行計算作為拉環(huán)的拉力 N 為： N=RU=。 拉環(huán)強(qiáng)度計算公式為： σ = N/A ≤ [f] 其中， [f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強(qiáng)度，按照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 件的自重標(biāo)準(zhǔn)值作用下，每個拉環(huán)按 2 個截面計算的。拉環(huán)的應(yīng)力不應(yīng)大于50N/mm2，故拉環(huán)鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值 [f]=； 所需要的拉環(huán)最小直徑 D=[4/(2)]1/2=。 實(shí)際拉環(huán)選用直徑 D=18mm的 HPB235的鋼筋制作即 可。 七、操作平臺安全要求 : ，必須設(shè)于建筑物上，不得設(shè)置在腳手架等施工設(shè)備上； ，鋼絲繩應(yīng)采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應(yīng)加補(bǔ)軟墊物，平臺外口應(yīng)略高于內(nèi)口； ； ，需要橫梁支撐點(diǎn)電焊固定，接好鋼絲繩，經(jīng)過檢驗后才能松卸起重吊鉤； ，應(yīng)有專人負(fù)責(zé)檢查，發(fā)現(xiàn)鋼絲繩有銹蝕損壞應(yīng)及時調(diào)換，焊縫脫焊應(yīng)及時修復(fù)； 上應(yīng)顯著標(biāo)明容許荷載，人員和物料總重量嚴(yán)禁超過設(shè)計容許荷載，配專人監(jiān)督。 二、小橫桿的計算 : 小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 變形。 小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 : P1= kN/m ； 腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : P2= ； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : Q=3； 荷載的計算值 : q=++ = kN/m； 小橫桿計算簡圖 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩， 計算公式如下 : Mqmax = ql2/8 最大彎矩 Mqmax =m； 最大應(yīng)力計算值 σ = Mqmax/W = N/mm2； 小橫桿的最大彎曲應(yīng)力 σ = N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！ : 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下 的撓度 荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q=++ = kN/m ； νqmax = 5ql4/384EI 最大撓度 小橫桿的最大撓度 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1200 / 150=8 與10 mm，滿足要求！ 三、大橫桿的計算 : 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 : P1= = kN； 腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : P2= ； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : Q= 3； 荷載的設(shè)計值 : P=(++)/2= kN； 大橫桿計算簡圖 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和。 Mmax = 均布荷載最大彎矩計算 :M1max== kNm； 集中荷載最大彎