【文章內(nèi)容簡介】 許偏差》（GB/T 173952008）選擇較為合適的無縫鋼管外徑及標準壁厚。管線選型結(jié)果如表29所示。表29 管線選型結(jié)果管線原料氣進塔管線原料氣出塔管線再生氣進塔管線再生氣出爐管線再生氣出塔管線再生氣進分離器管線再生氣出分離器氣相管線再生氣出分離器液相管線基礎數(shù)據(jù)流體介質(zhì)天然氣天然氣天然氣天然氣天然氣天然氣天然氣水設計溫度，℃505050250250505050設計壓力，Mpa55555555工況下的輸量，m3/s經(jīng)濟流速，m/s101010101010101計算數(shù)據(jù)計算管線內(nèi)徑,mm1771785780755757計算管線壁厚，mm計算管線外徑，mm選型結(jié)果選取管線外徑，mm19019060898960608選取管線壁厚，mm7744管線規(guī)格Φ1907Φ1907Φ60Φ894Φ894Φ60Φ60Φ10管線材質(zhì)無縫鋼管20無縫鋼管20無縫鋼管20無縫鋼管20無縫鋼管20無縫鋼管20無縫鋼管20無縫鋼管20實際流速，m/s 材料設備表 表210 材料設備附表序號名稱及規(guī)格單位數(shù)量一工藝設備1埋地臥式儲油罐15 m3個330 m3個12立式重力分離器個13天然氣壓縮機個14籃式過濾器SBL14 臺25污水罐 座16調(diào)壓計量撬裝套17高壓儲氣井口68臥裝籃式過濾器SBLW臺19調(diào)壓器1// NPT 627 臺11// NPT HSR 臺110配套閥門管線套1二閥門1不銹鋼閘閥Z41W DN80只10Z41W DN20只102高壓閘閥Z41H40C PN25 DN25只223高壓焊接球閥PN25 DN25只204焊接球閥 DN14只13 DN16只8 DN18只8續(xù)表210序號名稱及規(guī)格單位數(shù)量 DN20只45安全閥A42Y16C DN80 只1A42Y320 PN25 DN25只26不銹鋼螺紋截止閥 DN 80只5三儀表1不銹鋼雙金屬溫度計（徑向）測量范圍：0~400℃ 只12全不銹鋼壓力表Y50BZ ~只8Y100B ~40MPa只83 計算書 吸附計算 吸附器直徑計算通過HYSYS軟件，原料氣在4500kPa、30℃%（摩爾分數(shù)）。按全部脫去考慮，需脫水量：。吸附周期T=8h，總共脫水：。操作條件（30℃，）下氣體體積流量：Q=操作條件（30℃，）下氣體質(zhì)量流量：。已知分子篩密度，分子篩。即可根據(jù)雷督克斯的半經(jīng)驗公式求得吸附塔直徑，半經(jīng)驗公式如下： ()式中 G——允許的氣體質(zhì)量流速，； C——系數(shù)，氣體自上向下流動，~；自下向上流動，； ——分子篩的堆密度，kg/； ——氣體在操作條件下的密度，kg/； Dp——分子篩的平均直徑（球形）或當量直徑（條形），m。已知分子篩密度，分子篩 。 因此，吸附塔的截面積：。直徑：，取1600mm，則F=。 吸附器高徑比計算分子篩有效吸附容量取8kg（水）/100kg（分子篩）吸附塔需裝分子篩：則分子篩的體積為：V取20%的裕量，==床層高：，高徑比約。 吸附傳質(zhì)區(qū)長度hz的計算由《天然氣脫水設計規(guī)范》： ()式中 Hz——吸附傳質(zhì)區(qū)長度，m； A——系數(shù)，分子篩A=，硅膠A=1，活性氧化鋁A=； q——床層截面積的水負荷，； vg——空塔線速，m/min； ——進吸附塔氣體相對濕度，%。q = 氣體流速: 可見，無論是床層界面的水負荷或空塔流速都無問題，hT都大于2hz。 吸附劑的有效吸附容量校核由《天然氣脫水設計規(guī)范》： ()式中 X——吸附劑的有效吸附容量，kg水/100kg吸附劑； Xs——動態(tài)平衡濕容量，kg水/100kg吸附劑； HT——吸附塔床層高度，m； hz——傳質(zhì)區(qū)長度，m。 （kg水/kg分子篩）吸附劑的動態(tài)平衡濕容量XS大于吸附劑的有效吸附容量（X=8%)，則分子篩床層高度滿足要求。 轉(zhuǎn)效點計算由《天然氣脫水設計規(guī)范》： ()式中 θB——到達轉(zhuǎn)效點時間，h； ρb——分子篩的堆密度，kg/； x——選用的分子篩有效吸附容量，%； hT——整個床層長度，m； q——床層截面積的水負荷。 ρb=660kg/；x=8%；hT=；q= 8h, 符合設計要求。 吸附塔壓力降計算由《天然氣脫水設計規(guī)范》：計算式如下： ()式中 △P——壓降，kPa； L——床層高度，m； μ——氣體粘度，mPas； vg——氣體流速，m/min； ρg——氣體操作狀態(tài)下的密度，kg/。，查得則B=，C=。溫度30℃，壓力4500kPa的操作條件下，已知ρg=，μ=s， 氣體流速vg=。 ，否則應重新調(diào)整空塔氣速。此處所算壓降滿足規(guī)范要求，無須重新調(diào)整空塔氣速。再生加熱和冷卻時壓降都很小，可不計算。 吸附器安全閥的計算根據(jù)HG/T 《安全閥的設置和選用》計算：(1) 安全閥的泄放量安全閥的泄放量應根據(jù)具體工藝過程來確定。本設計安全閥的泄放量均認為單位時間內(nèi)流過設備的氣體質(zhì)量流量，即Gg=。(2) 安全閥的設定壓力（或開啟壓力）安全閥開始起跳時的進口壓力稱為安全閥的開啟壓力或設定壓力。它應等于或小于受壓設備或管道的設計壓力?？砂聪旅娣椒ù_定：當P≤，P0=P+P≤，P0= 當P，P0= ()式中 P——被保護設備或管道操作絕對壓力，MPa； P0——安全閥設定壓力，MPa吸附塔操作壓力P=，P≤，則： (3) 超壓在泄放過程中，安全閥入口處的壓力超過設定壓力的部分。用Pα表示。對于安裝在無火壓力容器上的安全閥：Pα==(4) 泄放壓力安全閥的閥芯升到最大高度后閥入口處的壓力。泄放壓力等于設定壓力加超壓。在工藝流程中，最高泄放壓力可按下式確定： ()式中 Pm——安全閥最高泄放壓力，MPa； P0——安全閥設定壓力，MPa； Pα——安全閥超壓，MPa。Pm=+=(5) 背壓作用在安全閥出口處的壓力。背壓分為靜背壓和動背壓。靜背壓是指安全閥未起跳時閥出口處的壓力；動背壓是指安全閥起跳后，由于流體的流動引起的摩擦壓力降值。背壓一般應小于氣體的臨界流動壓力值，氣體臨界壓縮比可按下式計算： ()式中 σc——氣體臨界壓縮比； k——氣體絕熱指數(shù)，～。如果背壓滿足式，則為臨界流動，否則為亞臨界流動。(6) 安全閥通道截面積氣體在臨界流動條件下的最小泄放面積： ()式中 A——最小泄放面積，mm2； W——質(zhì)量泄放流量，kg/h； C0——流量系數(shù)，由制造廠提供，若沒有制造廠的數(shù)據(jù)，則取C0=； X——氣體特性系數(shù)，,k為絕熱系數(shù)； P——泄放壓力，MPa； Kb——背壓修正系數(shù)，對于彈簧式安全閥Kb=； T——泄放溫度，K； Z——氣體壓縮因子； M——分子量。在4500kPa、30℃工作條件下，查HYSYS軟件可得k=，則： 安全閥