【文章內(nèi)容簡介】 速方式，達(dá)到保護(hù)配合的目的。采用重合閘后加速方式，除了加速故障切除，以減小對電力設(shè)備的破壞程度外，還可借以保證保護(hù)動作的選擇性。這可在下述情況下實現(xiàn)：當(dāng)線路發(fā)生永久性故障時，故障線路由距離保護(hù)斷開，線路重合閘動作，進(jìn)行重合。此時，線路上、下相鄰各距離保護(hù)的I、II段可能均由其振蕩閉鎖裝置所閉鎖，而未經(jīng)振蕩閉鎖裝置閉鎖的第III段，在有些情況下往往在時限上不能互相配合（因有時距離保護(hù)III段與相鄰保護(hù)的第II段配合），故重合閘后將會造成越級動作。其解決辦法是采用重合閘后加速距離保護(hù)III段，~2s，即可躲開系統(tǒng)振蕩周期，故只要線路距離保護(hù)III段的動作時間大于2~，即可滿足在重合閘后仍能互相配合的要求。第 節(jié) 距離保護(hù)整定計算 距離保護(hù)Ⅰ段整定計算（1） 當(dāng)被保護(hù)線路無中間分支線路（或分支變壓器）時，定值計算按躲過本線路末端故障整定，一般可按被保護(hù)線路正序阻抗的80%85%計算，即≤KkZxl （6—1）式中 —— 距離保護(hù)I段的整定阻抗； Zxl—— 被保護(hù)線路的正序相阻抗； Kk—— 可靠系數(shù)，~； 而保護(hù)的動作時間按 t=0秒整定。（2） 當(dāng)線路末端僅為一臺變壓器時（即線路變壓器組）其定值計算按不伸出線路末端變壓器內(nèi)部整定，即按躲過變壓器其他各側(cè)的母線故障定≤KkZxl+KkbZb （6—2）式中 Zb —— 線路末端變壓器的阻抗； Kkb —— 可靠系數(shù)，； Kk—— 可靠系數(shù)，~； Zxl—— 線路正序阻抗。保護(hù)動作時間按t=0秒整定。（3）當(dāng)被保護(hù)線路中間接有分支線路或分支變壓器時其計算按同時躲開本線路末端和躲開分支線路（分支變壓器）末端故障整定，即≤ （6—3）及 ≤KkZ’xl+KkZb （6—4）式中 Zxl——本線路正序阻抗； Z’xl——本線中間接分支線路（分支變壓器）處至保護(hù)安裝處之間的線路的正序阻抗。 距離保護(hù)II段整定計算（1） 按與相鄰線路距離保護(hù)I段配合整定Zdz.Ⅱ≤KkZl+KbKzZ’ （6—5） 式中 Zl —— 被保護(hù)線路阻抗； Z’—— 相鄰距離保護(hù)I段動作阻抗； Kk—— 可靠系數(shù)，~； Kb—— 可靠系數(shù)，； Kz—— 助增系數(shù)，選取可能的最小值。保護(hù)動作時間 tdz.Ⅱ=△t （6—6）式中 △t—— 時間級差， 。 距離保護(hù)III段整定計算（1） 躲開最小負(fù)荷阻抗遠(yuǎn)后備采用0度接線的方向阻抗繼電器Zdz.Ⅲ≤[（ψlmψfh）] （6—7）式中 Kk—— 可靠系數(shù)，~； Kh—— 返回系數(shù)，~： Kzq—— 自起動系數(shù)，取2； UN—— 電網(wǎng)的額定電壓；—— 最大負(fù)荷電流； ψlm—— 阻抗元件的最大靈敏角，；ψfm —— 負(fù)荷阻抗角，取26度；第 距離保護(hù)整定和靈敏度校驗 1號斷路器距離保（如配置圖所示）（1） 1號斷路器Ⅰ段距離保護(hù)整定（詳見計算書15頁）有名值：ZDZ1I=∠=∠ （Ω）整定時間：tDZ2I=0 s（2） 1號斷路器Ⅱ段距離保護(hù)整定① 與7DL距離I段保護(hù)相配合 KBmin = ZDZ1II= (++ ∠) =∠=∠② 與變壓器B2速動保護(hù)相配合因為與變壓器縱差保護(hù)配合時的整定值一定大于與相鄰線路相間距離保護(hù)I段整定值配合時定值，所以與變壓器B2縱差保護(hù)相配合時的定值較大。③ 與L4線路5DL距離I段保護(hù)相配合Kbmin=ZDZ1II =(++ ∠)==∠三者相比較,取最小者進(jìn)行整定, 即：ZDZ1II=∠=∠（詳見計算書18頁）0（3） 靈敏度校驗：Klm= ZDZ1II/ ZL1 = /=,滿足靈敏度要求即 1號斷路器Ⅱ， 。（4） 1號斷路器Ⅲ段距離保護(hù)整定采用方向阻抗繼電器 ZDZ1III=193(Ω) （詳見計算書24頁）（5） 靈敏度校驗Klm近= Klm遠(yuǎn)= 2號斷路器距離保（如配置圖所示）（1） 2號斷路器Ⅰ段距離保護(hù)整定（詳見計算書15頁）有名值：ZDZ2I=∠=∠ （Ω）整定時間：tDZ2I=0 s（2） 2號斷路器Ⅱ段距離保護(hù)整定有名值：ZDZ2II=∠=(Ω) 即 2號斷路器Ⅱ（詳見計算書18頁） （3） 2號斷路器Ⅲ段距離保護(hù)整定采用方向阻抗繼電器 ZDZ2III =(Ω) （詳見計算書24頁）（4） 靈敏度校驗近后備Klm= 。無遠(yuǎn)后備。 3號斷路器距離保（如配置圖所示）（1） 3號斷路器Ⅰ段距離保護(hù)整定（詳見計算書15頁）有名值：ZDZ3I=∠=∠ （Ω）整定時間：tDZ3I=0 s（2）3號斷路器Ⅱ段距離保護(hù)整定① 與2DL距離I段保護(hù)相配合 KBmin = ZDZ3II=(++ ∠)=+=∠② 與7DL距離保護(hù)I段配合KBmin =1有名值：ZDZ3II=∠=∠（Ω）③ 與6DL距離保護(hù)I段配合由計算分析知無法與6DL保護(hù)I段相配合④ 與相鄰B2變壓器縱差保護(hù)配合因為與變壓器縱差保護(hù)配合時的整定值一定大于與相鄰線路相間距離保護(hù)I段整定值配合時的定值，所以與B2縱差保護(hù)配合時定值較大上述四者相比較，取最小者進(jìn)行整定，即ZDZ3II= ∠=∠（Ω）（詳見計算書22頁）0（6） 靈敏度校驗：Klm= ZDZ1II/ ZL1 = /=,滿足靈敏度要求即 1號斷路器Ⅱ， 。（7） 1號斷路器Ⅲ段距離保護(hù)整定采用方向阻抗繼電器 ZDZ3III =193(Ω)（詳見計算書24頁）（8） 靈敏度校驗Klm近= 滿足要求 Klm遠(yuǎn)= 滿足要求4DL整定計算及靈敏度校驗同3DL. 5號斷路器距離保（如配置圖所示）（1）5號斷路器Ⅰ段距離保護(hù)整定（詳見計算書15頁）有名值：ZDZ5I=∠=∠ （Ω）整定時間：tDZ5I=0 s（2） 5號斷路器Ⅱ段距離保護(hù)整定① 與4DL保護(hù)I段配合由計算分析知無法與4DL保護(hù)I段相配合② 整定原則：按保證被保護(hù)線路L4末端故障保護(hù)有足夠靈敏度整定有名值 ZDZ2II=∠=(Ω) 即 5號斷路器Ⅱ（詳見計算書24頁） （3） 5號斷路器Ⅲ段距離保護(hù)整定采用方向阻抗繼電器 ZDZ5III=(Ω) （詳見計算書25頁）（4） 靈敏度校驗近后備Klm=。無遠(yuǎn)后備。6DL整定計算及靈敏度校驗同5DL. 第7章 電力網(wǎng)零序繼電保護(hù)方式選擇與整定計算第 節(jié) 概述 WXB11C型微機(jī)保護(hù)中零序保護(hù)設(shè)置了五段全相運行時的零序保護(hù)，兩段非全相運行時的不靈敏段零序保護(hù)，全相運行時各段零序保護(hù)的方向元件均可由控制字整定投入或退出。重合加速Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ段，可由控制字分別投入或退出。（1） 起動元件本裝置零序保護(hù)由相電流差突變量啟動，為防止CT斷線，零序保護(hù)誤動設(shè)置了3U0突變量元件把關(guān)閉鎖，此功能由控制字整定投入或退出。（2） 3U0的切換零序保護(hù)方向元件的3U0，正常情況下均取用自產(chǎn)3U0即軟件根據(jù)Ua+Ub+Uc=3U0獲得，若故障前發(fā)現(xiàn)上述等式不成立（可能PTDX），而此時Ua+Ub+Uc=0仍成立，則故障時仍取用自產(chǎn)3U0，Ua+Ub+Uc≠0則取實際接入的3U0，不考慮Ua、Ub、Uc與3U0同時斷線的情況。PT斷線時零序保護(hù)不退出工作，也不報警。7．1．2零序電流保護(hù)的特點中性點直接接地系統(tǒng)中發(fā)生接地短路，將產(chǎn)生很大的零序電流分量，利用零序電流分量構(gòu)成保護(hù)，可做為一種主要的接地短路保護(hù)。因為它不反映三相和兩相短路，在正常運行和系統(tǒng)發(fā)生振蕩時也沒有零序分量產(chǎn)生，所以它有較好的靈敏度。另一方面，零序電流保護(hù)仍有電流保護(hù)的某些弱點，即它受電力系統(tǒng)運行方式變化的影響較大，靈敏度將因此降低。當(dāng)零序電流保護(hù)的保護(hù)效果不能滿足電力系統(tǒng)要求時，則應(yīng)裝設(shè)接地距離保護(hù)。接地距離保護(hù)因其保護(hù)范圍比較固定，對本線路和相鄰線路的博愛戶效果都會有所改善。零序電流保護(hù)接于電流互感器的零序濾過器，接線簡單可靠，零序電流保護(hù)通常由多段組成，一般是三段式，并可根據(jù)運行需要而增減段數(shù)。 第 節(jié) 零序電流保護(hù)整定計算的運行方式分析 接地短路電流、電壓的特點 根據(jù)接地短路故障的計算方法可知，接地短路是相當(dāng)于在正序網(wǎng)絡(luò)的短路點增加額外附加電抗的短路。這個額外附加電抗就是負(fù)序和零序綜合電抗。各序的電流分配，只決定該序網(wǎng)中各只路電抗的反比關(guān)系；而各序電流的絕對值要受其他序電抗的影響。 計算分支零序電流的分布時，例如：計算電流分支系數(shù)，只須研究零序序網(wǎng)的情況；當(dāng)要計算零序電流絕對值大小時，必須同時分析正、負(fù)、零三個序網(wǎng)的變化。零序電壓的特點，類似零序電流的情況。零序電壓分布在短路點最高，隨著距短路點的距離而逐漸降低，在變壓器中性點接地處為零。 接地短路計算的運行方式選擇計算零序電流大小和分布的運行方式選擇，是零序電流保護(hù)整定計算的第一步。選擇運行方式就是考慮零序電流保護(hù)所能適應(yīng)的發(fā)電機(jī)、變壓器以及線路變化大小的問題。一般來說，運行方式變化主要取決于電力系統(tǒng)調(diào)度管理部門，但繼電保護(hù)可在此基礎(chǔ)上，加以分析選擇。其中變壓器中性點接地數(shù)目的多少和分配地點，對零序電流保護(hù)影響極大，通常由繼電保護(hù)整定計算部門決定。變壓器中性點接地方式的選擇，一般可按下述條件考慮。(1) 總的原則是，不論發(fā)電廠或是變電所，首先是按變壓器設(shè)備的絕緣要求來確定中性點是否接地；其次是以保持對該母線的零序電抗在運行中變化最小為出發(fā)點來考慮。當(dāng)變壓器臺數(shù)較多時，也可采取幾臺變壓器組合的方法，使零序電抗變化最小。(2) 發(fā)電廠的母線上至少應(yīng)有一臺變壓器中性點接地運行，這是電力系統(tǒng)過電壓保護(hù)和繼電保護(hù)功能所需要的。為改善設(shè)備過電壓的條件，對雙母線上接有多臺（一般是四臺以上）變壓器時，可選擇兩臺變壓器同時接地運行，并各分占一條母線，這樣在雙母線母聯(lián)短路器斷開后，也各自保持著接地系統(tǒng)。變電所的變壓器中性點分為兩種情況，單側(cè)電源受電的變壓器，如果不采用單相重合閘，其中性點因班應(yīng)不接地運行，以簡化零序電流保護(hù)的整定計算；雙側(cè)電源受電的變壓器，則視該母線上連接的線路條數(shù)和變壓器臺數(shù)的多少以及變壓器容量的大小，按變壓器零序電抗變化最小的原則進(jìn)行組合。 流過保護(hù)最大零序電流的運行方式選擇(1) 單側(cè)電源輻射形電網(wǎng)，一般取最大運行方式，線路末端的變壓器中性點不接地運行。(2) 多電源的輻射形電網(wǎng)及環(huán)狀電網(wǎng)，應(yīng)考慮到相臨線路的停運或保護(hù)的相繼動作，并考慮在最大開機(jī)方式下對側(cè)接地方式最小，而本側(cè)（保護(hù)的背后）接地方式最大。(3) 計算各類短路電流值。(4)短路電流計算結(jié)果整理。（見1112頁）第 節(jié) 零序電流保護(hù)的整定計算 零序電流保護(hù)I段的整定(1) 按躲開本線路末端接地短路的最大零序電流整定，即 =KKI IDLX0 (71)式中 KKI——可靠系數(shù)，~；IDLX0——線路末端接地短路時流過保護(hù)的最大零序電流。(2) 按躲開線路斷路器三相不同時合閘的最大零序電流整定，即 =KKI (72)式中 KKI—— 可靠系數(shù)，~；—— 斷路器三相不同時合閘所產(chǎn)生的零序電流最大值。(3) 當(dāng)線路長度太短致使零序I段保護(hù)范圍很小，甚至沒有保護(hù)范圍時，則零序I段保護(hù)應(yīng)停用。 零序電流保護(hù)II段的整定此段保護(hù)一般擔(dān)負(fù)主保護(hù)任務(wù)，要求在本線路末端達(dá)到規(guī)定的靈敏系數(shù)。此段保護(hù)的整定原則也適用于零序電流保護(hù)III段的整定。此段保護(hù)按滿足以下條件整定：(1)按與相鄰下一級線路的零序電流保護(hù)I段配合整定，即IDZX0II=KIIK IDZY0I/ Kbmin (73)式中 KIIK —— 可靠系數(shù)，~； Kbmin —— 分支系數(shù)，按實際情況選取可能的最小值； IDZY0I —— 相鄰下一級線路的零序電流保護(hù)I段整定值。當(dāng)按此整定結(jié)果達(dá)不到規(guī)定靈敏系數(shù)時，可改為與相鄰下一級線路的零序電流保護(hù)II段配合整定。(2)按躲開本線路末端母線上變壓器的另一側(cè)母線接地短路時流過的最大零序電流整定。(3) 當(dāng)本段保護(hù)整定時間等于或低于本線路相間保護(hù)某段的時間時，其整定值還必須躲開該段相間的保護(hù)范圍末端發(fā)生相間短路的最大不平衡電流。 零序電流保護(hù)III段保護(hù)的整定此段保護(hù)一般是起后備保護(hù)作用。III段保護(hù)通常是作為零序電流保護(hù)II段保護(hù)的補充作用。對后備保護(hù)的