【文章內容簡介】 方案二、SBR 工藝接觸池流程圖如下： IATDAT配水井細格柵格柵與泵房 SBR污水 出水濃縮池 RAS泵圖28 SBR工藝流程圖 SBR process flow diagramSBR 工藝結構簡單、投資較低，其理論和實驗的特點比較好，但在實際運行過程中出水水質不穩(wěn)定，處理效果不太理想。方案三、氧化溝工藝流程圖如下：進水泵房二沉池氧化溝溝沉砂池細格柵粗格柵 進水 出水 濃縮脫水 剩余污泥均質池泥餅圖29 氧化溝工藝流程圖 Oxidation ditch process flow diagram氧化溝工藝結構簡單、易于運行和維護的管理，出水水質較好。運行穩(wěn)定，運行成本較低。具有較好的脫氮除磷效果。通過上面的方案比較，本設計決定采用的處理方案是氧化溝工藝。氧化溝工藝又稱為“循環(huán)曝氣法工藝”，屬于活性污泥法的一種變法。污水和活性污泥在環(huán)形曝氣渠道中循環(huán)流動。氧化溝是20世紀50年代由荷蘭的巴斯維爾開發(fā)。近幾年新建的大部分污水處理廠均采用氧化溝工藝，傳統(tǒng)的活性污泥法脫氮除磷效果不太好，而這些營養(yǎng)物質進入水體之后，會對水體產生污染，是水體富營養(yǎng)化。氧化溝工藝的脫氮除磷效果比較好。至20世紀90年代中期，我國已經興建了30 多座氧化溝工藝的污水處理廠。故本設計采用這種工藝。（氧化溝工藝的特點）⑴在構造方面的特征①氧化溝一般呈環(huán)形溝渠狀，平面多呈橢圓或者圓形。總長度可達幾十米甚至上百米；②單池的進水裝置比較簡單，只需設置一根進水管即可達到進水的要求。如果采用多池平行工作時，應設置配水井，對水質和負荷進行均勻分配。采用交替工作系統(tǒng)時，配水井內還應設置自動控制裝置，以變換水流方向使各個工作池正常工作；③出水一般采用溢流堰，也可采用升降式溢流堰。采用交替工作系統(tǒng)時，溢流堰應能自動啟閉，并與進水裝置相呼應已控制池內水流的方向。⑵在水流混合方面的特征在流態(tài)上，氧化溝介于完全混合式和推流式之間。氧化溝的曝氣裝置可以給混合液中的微生物進行供氧，還可以促進水、微生物、氧氣三者的充分混合，另外還具有推動水流隨溝渠向前運動的功能?？梢詼p少好多另外的投資和運行費用，從而降低氧化溝的污水處理成本。，設氧化溝的溝長為L，當L為100～500米時，污水在氧化溝內完成一個循環(huán)所需的時間是4～20分鐘，如果我們規(guī)定水力停留時間為24小時，則污水在整個停留時間內要做72～360次完整的循環(huán)?？梢哉J為氧化溝內的混合液的水質幾乎是均勻的。因此，可以說氧化溝內的液體是完全混合的，具有完全混合式的特點。在曝氣裝置的下游，溶解氧濃度會逐漸降低，甚至出現(xiàn)缺氧段。因此其流態(tài)又具有推流式的特點。氧化溝的這種獨特的水流狀態(tài)，有利于活性污泥微生物的凝聚。而且可以將氧化溝不同段分為好氧段、缺氧段。在各個段內可以進行硝化和反硝化，從而取得較好的脫氮除磷效果。⑶在工藝方面的特征①可以考慮不設初沉池，有機性懸浮物在氧化溝內可以達到好氧穩(wěn)定狀態(tài)；②可以考慮不設二沉池，使氧化溝和二沉池合建，可省去污泥回流設備和裝置；③BOD5負荷率較低。由以上的特點和方案比選，鑒于氧化溝工藝的一系列的特點和優(yōu)越之處，以及隨著污水處理廠出水水質標準的不斷提高，越來越多的污水處理廠要求采用脫氮除磷工藝。因此本設計決定采用氧化溝工藝。城市污水首先進入粗格柵，經提升泵房提升一定高度后進入細格柵，之后經過沉砂池處理，處理后的污水由配水井分配到氧化溝，最后進入接觸池進行消毒，消毒后的水一部分用于農田灌溉，另一部分排放。二沉池產生的污泥一部分回流至氧化溝，另一部分流入集泥井中，通過污泥提升泵進入濃縮池，接著進入污泥脫水間，最后外運處理。處理污泥的各階段產生的清液或濾液中仍含有大量的污染物質，因而送回至污水處理系統(tǒng)中加以處理。防洪閘超越閘進水泵房氧化溝二沉池接觸池配水井沉砂池細格柵粗格柵進水 農灌 加氯間集泥井砂泵砂水分離器 回流污泥砂外運污泥脫水濃縮池污泥泵房污泥外運 圖210 工藝流程圖 Process flow diagram3污水處理工藝設計計算進水粗格柵是污水處理廠的第一道預處理設施，可去除大尺寸的漂浮物或懸浮物，以保護進水泵的正常運轉，并盡量去掉那些不利于后續(xù)處理過程的雜物。⑴設計說明 ～，～。過柵流速太大或太小都會直接影響到截污效果和柵前泥沙的沉積。污水過柵水頭與過柵流速有關，～。⑵設計流量平均日流量：Qd=≈ Kz=最大日流量：Qmax=KzQd=⑶設計參數(shù)柵條凈間隙為b= 過柵流速v=柵前部分長度B1= 格柵傾角α=60176。 單位柵渣量ω1=⑷設計計算①格柵的間隙數(shù)n 取63個式中：h—有效水深，m。②格柵槽總寬度BB=S(n1)+bn =(631)+6=式中：S—柵條寬度，m。③通過格柵的水頭損失h2式中：h0—計算水頭損失； g—重力加速度；K—格柵受污物堵塞使水頭損失增大的倍數(shù)，一般取3；ξ—阻力系數(shù)，其數(shù)值與格柵柵條的斷面幾何形狀有關，對于圓形斷面。④柵后槽的總高度H =++=式中：h2—柵前渠道超高，m。⑤柵槽總長度LL2＝L1/2＝H1＝h+h1＝+＝L＝++++176。＝式中：H1—柵前槽高，m；L1—進水渠道漸寬部分長度，m；α1—進水渠道漸寬部分展開角度，一般可采用20176。； B1—進水渠道寬度，m，； L2—柵槽與出水渠道連接渠的漸縮長度，m。⑥每日柵渣量計算W W＝86400QmaxW1/（1000Kz） ＝86400（1000） ＝（m3/d）式中：W1——柵渣量（m3/103m3污水），； Kz——廢水流量總變化系數(shù)。⑦格柵除渣機的選擇經計算本工程采用機械清渣，格柵清污采用HF自清式格柵除渣機[10]，其功能如下：表 31 格柵除渣機選型Table 31 Grille dregs machine selection型號格柵寬度/mm格柵凈距/mm安裝角電動機功率/kwHF120012005060176?！?0186?！旁O計流量平均日流量：Qd＝≈＝ Kz＝最大日流量：Qmax＝KzQd＝＝＝⑵設計參數(shù)柵條凈間隙為b= 過柵流速v=柵前部分長度B1= 格柵傾角α=60176。 單位柵渣量ω1=⑶設計計算①格柵的間隙數(shù)n取187個②格柵槽總寬度BB＝S(n1)+bn ＝(1871)+187 ＝式中：S—柵條寬度，m。③通過格柵的水頭損失h2式中：h0—計算水頭損失； g—重力加速度； K—格柵受污物堵塞使水頭損失增大的倍數(shù)，一般取3； ξ—阻力系數(shù)，其數(shù)值與格柵柵條的斷面幾何形狀有關，對于圓形斷面。④柵后槽的總高度HH＝h+h1+h2 ＝++ ＝(m)式中：h2—柵前渠道超高，m。⑤柵槽總長度L =L2＝L1/2＝H1＝h+h1＝+＝L＝++++176。 ＝(m)式中：H1—柵前槽高，m； L1—進水渠道漸寬部分長度，m； α1—進水渠道漸寬部分展開角度，一般可采用20176。； B1—進水渠道寬度，m，； L2—柵槽與出水渠道連接渠的漸縮長度，m。⑥每日柵渣量計算W：W＝86400QmaxW1/（1000Kz） ＝86400（1000） ＝（m3/d）式中：W1—柵渣量（m3/103m3污水），； Kz—廢水流量總變化系數(shù)。⑦格柵除渣機的選擇經計算本工程采用機械清渣，格柵清污采用HF1500自清式除渣機[11]，其功能如下：表 32 格柵除渣機選型Table 32 Grille dregs machine selection型號格柵寬度/mm格柵凈距/mm安裝角電動機功率/kwHF150015001060176。～80186。～3⑴污水泵站選泵應考慮因素選泵機組泵站泵的總抽升能力，應按進水管的最大時污水量計，并應滿足最大充滿度時的流量要求；盡量選擇類型相同（最多不超過兩種型號）和口徑相同的水泵，以便維修，但還須滿足低流量時的需求；由于生活污水，對水泵有腐蝕作用，故污水泵站盡量采用污水泵，在大的污水泵站中，無大型污水泵時才選用清水泵。⑵具體計算泵站選用集水池與機器間合建式的圓形泵站。①流量的確定Qmax=本設計擬定選用4臺泵（3用1備），則每臺泵的設計流量為：Q=Qmax/3=②揚程的估算經過計算。③選泵由Q=，H=8m，可查手冊得：選用350WL型立式污水泵[12]，其各項性能如下：表33 泵的選型Table 33 Pump selection型號流量Q/m3/h揚程H/m轉速n/r/min軸功率/kw氣蝕余量/m350WL1500898055⑴設計說明平流式沉砂池的主體部分，實際是一個加寬、加深了的明渠，由入流渠、沉砂區(qū)、出流渠、沉砂斗等部分組成，兩端設有閘板以控制水流。在池的底部設置1～2個貯砂斗，下接排砂管。沉砂池的設置目的是去除污水中泥沙、煤渣等相對密度較大的無機顆粒，以免影響后續(xù)處理構筑物的正常運行。⑵設計參數(shù)設計流量：Qmax＝＝設計流速：v=水力停留時間：t=40s⑶設計計算①沉砂池長度LL=vt=40=8m式中：v—最大設計流量時的流速，m/s，； t—最大設計流量時的流過時間，s，取40s。②水流斷面積AA= Qmax /v=式中：Qmax—最大設計流量，m3/s。③池總寬度BB＝A/h2＝＝式中：h2—設計有效水深，m。④貯泥區(qū)所需容積VV＝86400QmaxXT/（K總106） ＝86400302/（106）＝(m3)每個沉砂池容積V0 V0=(m3)式中：X—城市污水沉砂量（m3/106m3污水），取30m3/106m3污水；T—清除沉砂池的間隔時間，d，取2d。⑤沉砂斗各部分尺寸設計斗底寬b1=，斗壁與水平面的傾角為60176。，斗高h3=，則沉砂斗上口寬沉砂斗容積V1 式中，h3180。—貯砂斗高度，m。⑥沉砂池高度h3采用重力排砂，設計池底坡度為i=，坡向沉砂斗長度為 =⑦池子總高度HH＝h1+h2+h3 ＝++＝式中：h1—超高高度，m。⑧進水漸寬部分長度⑨出水漸窄部分長度⑩校核最小流量時的流速vmin =，符合要求。式中：Qmin—設計最小流量，m/s； n—最小流量時工作的沉砂池數(shù)； Amin—最小流量時沉砂池中水流斷面面積，m2。 計算草圖如下：圖32 沉砂池計算簡圖 Grit chamber calculation diagram平流沉砂后，污水進入配水井向氧化溝配水，每組氧化溝設配水井一座，同時回流污泥也經配水井向氧化溝分配。⑴設計說明擬用卡魯塞爾氧化溝，去除COD和BOD5之外，還應具備硝化和一定的脫氮作用，以使出水NH3N低于排放標準，(kgVSSd)。氧化溝采用垂直軸曝氣機進行攪拌、推進、充氧，部分曝氣機配置變頻調速器。相應于