【文章內容簡介】 的處理、利用及輸送造成一定的困難，所以必須先濃縮。經過濃縮后的污泥體積雖然變小，但是仍具有流動性，可以選擇用泵輸送，運送較為方便，極大地降低運輸費用和后續(xù)處理費用。對剩余污泥的處理，尤其不可缺少。本工藝過程采用了重力濃縮池。由濃縮池出來的污泥經脫水機脫水后運回填埋場進行填埋處理。 ： 各構筑物中污染物去除估算名稱COD（mg/L）BOD（mg/L）SS（mg/L）NH3N（mg/L）原滲濾液42502000450600調節(jié)池去除率30%25%出水42501400450450初沉池去除率%30%50%%出水3800225361吹脫塔去除率%10%40%65%出水3800280126上流式厭氧污泥床（UASB）去除率65%25%70%85%出水133028019接觸氧化池去除率%91%80%80%出水出水要求出水100307015注：斜管二沉池，消毒接觸池主要對污泥進行處理。4 處理工藝設計計算 調節(jié)池 調節(jié)池是對水質和水量同時進行調節(jié)的均質均量調節(jié)池。進水為重力流，出水用泵抽升。池中最高水位不高于進水管的設計水位。為使?jié)B濾液充分混合和避免懸浮物沉淀，調節(jié)池選裝攪拌設備進行攪拌。有三種攪拌方式：水泵強制循環(huán)攪拌，空氣攪拌，機械攪拌。這里采用空氣壓縮機。 設計計算 (1) 容積V： 取安全系數n=，水力停留時間t＝6h，由Q= 得： =6 =45m3 (2) 建筑尺寸： ① 池面積A 有效水深為h2＝1m，則有效面積為： 2 =45/1＝45m2 取長寬為：9m5m ② 池高H 池壁超高h1＝，有效水深為，泥斗高h3＝， 泥斗上方邊長1m，，底部坡度落差h4， 計算的H= 取H= ③ 調節(jié)池建筑尺寸為：LBH=9m5m (3) 調節(jié)池的攪拌 ① 平均需氧量 Q2——調節(jié)池混合液需氧量（kgO2/d） a——氧化每公斤BOD所需氧的公斤數， b——污泥自身氧化率（1/d）， V——調節(jié)池容積（m3） N——混合液懸浮固體濃度 LV——有機物降解量（kg/d） 設出水BOD5為1400mg/L，則 則總需供空氣量為： 180。 式中EA——空氣擴散器的氧轉移效率，取12％ ② 氣管道計算 主管道一條，取氣速v＝10m/s（一般取7～14 m/s），則 取D＝70mm 故 支管20條，每條長4米； 出氣孔每隔1米一個，則氣孔數為60個。 (4) 泵的選擇 [4] 排氣量（m3/min)額定排氣壓力（kg/m2)配用電動機尺寸LBH（mm）7JQ5141185660990 ①揚程H(m)的確定 采用潛水泵，其揚程必須滿足： ——調節(jié)池最低水位和所提升的最高水位之差，m。 ——出水管路的沿程損失（包括局部損失），m。 ——安全出頭，m（－） 已知 取水的流速為u＝2m/s，則出水管直徑為， 取D＝100mm,則 預算出水管的總長度為：l＝，出口阻力系數為e＝1，采用兩個標準彎頭[5]，得： 因 故： 得： 則 ② 型號選擇 選川源公司型號為CP(T)5 CP(T)5 轉速r/min流量m3/h揚程m效率%電機功率kw口徑mm重量kg1450751070100130 運行結果 經調節(jié)池后,水量期望達到平均150m3/，對氨氮及有機物有一定的去除作用,以30%計算，水質期望值如下表: 經調節(jié)池后的水質情況 mg/L項目SSBODCOD氨氮pH濃度45014004250450 初次沉淀池 設計說明 采用平流式沉淀池，一備一用。 設計計算 按照表面水力負荷進行計算. (1) 沉淀池的表面積A 因有污泥濃縮池的上清夜回流，最大設計流量Q取180m3/d=,表面水力負荷q取 則: (2) 沉淀的有效水深h2 , 沉淀區(qū)有效容積V1 (3) 沉淀池長度L , 取L= (4) 沉淀池的寬度b 取b= 長寬比核算：,符合要求。 (5) 污泥區(qū)的容積W ——進水懸浮物濃度，kg/m3，450mg/L； ——出水懸浮物濃度，kg/m3，設去除率為50%，即 g—污泥容重，kg/m3，因污泥的主要成分是有機物，含水率在95%以上， 故可取為 P0——污泥含水率，%，這里取96%。 t ——兩次排泥的間隔時間,h,這里取8h。 180。180。180。180。180。 污泥區(qū)尺寸 ——污泥斗上口面積，m2。 ——污泥斗下底面積，m2。 ——污泥斗的高度，m。 采用兩個污泥斗， 取，污泥斗為方斗，由此， ，則 ，符合要求。 (6) 沉淀池的總高度H h1——超高，m，； h2——沉淀區(qū)高度，； h3——緩沖區(qū)高度，； h4——污泥區(qū)高度，； h5——梯形高度，.采用機械刮泥，緩沖層高h3=（含刮泥板），平底， 故： (9) 出水堰校核 出水堰長度， 出水堰負荷為，,合格。 運行結果 經初沉池后，SS的剩余量為225mg/L。因有污泥濃縮池上清液回流，處理前的BOD5為 =+180。+180。 處理后，根據經驗得：BOD5的去除率為30%，即去除量為，剩余 量為 ，取。 吹脫塔 設計說明 吹脫前投加堿劑對滲濾液進行預處理，使pH上升到11左右。采用氫氧化鈉作為預處理堿劑，以防形成水垢。 吹脫塔內安設塑料制的格子填料，用以促進空氣與水的充分接觸。滲濾液從塔的上部淋灑到填料塔上而形成水滴，在填料間隙次第下滴，用風機從塔底向上吹送空氣，使水氣對流，在填料的作用下，水、氣能夠充分接觸，水滴不斷地形成、破碎，使游離氨呈氣態(tài)而從水中逸出。 吹脫塔有橫流塔和對流塔兩種，現采用對流塔，其構造如下圖所示： 氨氣吹脫塔 設計計算 (1) 填料尺寸 ① 填料的總表面積A 按照布水負荷率進行計算。 根據國外經驗數據，設吹脫塔的布水負荷率q為60m3/(m2d)，則填料面積為 == ② 填料高度h ,， 則: ③ 填料區(qū)有效體積為 (2) 建筑尺寸 設填料的填充率為70%，則吹脫塔的體積為； ，則吹脫塔總高為 ； 吹脫塔的建筑面積為，由 。 運行結果 根據國內外經驗,吹脫塔在以上運行條件下的氨氮去除率達60%以上[6].在本設計中期望達到65%,即 處理前的濃度為： 去除量為: 剩余氨氮量為: 經吹脫塔后，滲濾液的C/N比提高，有效改善其可生化性。 上流式厭氧污泥床（UASB） 采用中溫消化，設定溫度為35℃。加溫所需的熱量可以利用消化過程中產生的消化氣，如果消化氣所提供的能量不足，則由其他能源補充。上流式厭氧污泥床的構造 集生物反應與沉淀于一體，是一種結構緊湊的厭氧反應器講的就是上流式厭氧污泥床在構造上的特點。反應器主要由下列及部分組成： （1）進水配水系統，其主要功能是：將進入到反應器的原廢水均勻上升；起到水力攪拌作用。這是反應器高效運行的關鍵環(huán)節(jié)。 （2）反應區(qū)，是升流式厭氧污泥床的主要部位。（3）三相分離器，包括沉淀區(qū)，回流縫和氣封，三相分離器的功能是將氣體（沼氣），固體（污泥）和液體（廢水）等三相進行分離。沼氣進入氣室，污泥在沉淀區(qū)進行沉淀，并經回流縫到反應區(qū)。經沉淀澄清后的廢水作為處理水排出反應器。三相分離器的分離效果將直接影響到反應器的處理效果。 （4）氣室指的就是集氣罩，氣室的主要功能是收集產生的沼氣和將沼氣導出氣室然后送往沼柜。 （5）處理水排出系統，作用是把沉底區(qū)水面上產生的處理水，均勻地收集，并且將其排出反應器。 此外，在反應器內根