【文章內容簡介】 =m 滑動端 =*** =m 偏心彎矩分別為M1=m，M2=m。中間層彎矩 邊跨： 固端彎矩 =***（12*+）/12 =m 中跨： 固 端 =*** =m 滑動端 =*** =m 偏心彎矩分別為M1=m，M2=m。底層彎矩 邊跨： 固端彎矩 =***(12*+)/12 =m 中跨： 固 端 =*** =m 滑動端 =*** =m 偏心彎矩分別為M1=m，M2=m。（三）最后求出各節(jié)點的彎矩分配 除底柱的傳遞系數(shù)為1/2外，其余柱與梁的傳遞系數(shù)均取為1/3。 頂層彎矩分配過程如下： 中間層彎矩分配過程如下： 底層彎矩分配過程如下：1/21/2 不平衡彎矩在分配 恒載彎矩圖（2）梁端剪力及柱軸力計算 梁端剪力V=（荷載引起剪力）+（彎矩引起剪力） =+（）/L 柱子軸力 N=V（梁端剪力）+P（節(jié)點集中力）梁端剪力及柱軸力計算表層次恒載內力梁端剪力A柱軸力B柱軸力5 4 3 2 1 豎向活荷載作用下內力計算 與恒荷載相比，活荷載相對較小，為方便起見，可以不考慮不利布置，只按滿跨布置一種情況計算。豎向活荷載作用下的內力計算方法同恒荷載下的一樣。（1）分層法計算桿端彎矩 （一）首先分項系數(shù)的計算（二）其次計算桿件固端彎矩 頂層彎矩 邊跨固端彎矩： ==m 中跨固端彎矩：=m 滑動端彎矩：==m 中間彎矩 邊跨：== 中跨：= == 底層彎矩 邊跨：== 中跨：= ==（三）最后求出各節(jié)點的彎矩分配 除底柱的傳遞系數(shù)為1/2外，其余柱與梁的傳遞系數(shù)均取為1/3。 頂層彎矩分配過程如下： 中間層彎矩分配過程如下： 底層彎矩分配過程如下： 節(jié)點不平衡彎矩在分配 活荷載彎矩圖彎矩圖左右兩邊完全對稱。（2）梁端剪力與柱軸力計算梁端剪力V =（荷載引起剪力）+（彎矩引起剪力） =+()/L柱子軸力N=V(梁端剪力)+P（節(jié)點集中力）活載下梁剪力與柱軸力計算層次活載內力梁端剪力柱軸力5 4 3 2 1 風載作用下的內力計算（D值法）（1）框架結構側向剛度計算 一般層： 邊柱： 中柱： 一般層某一層一榀橫向框架的總側向剛度為 底層： 邊柱： 中柱： 底層一榀橫向框架的總側向剛度為 各層柱側向剛度D值層次邊柱中柱2~51367319629666161102421545151386（2） 側移二階效應的考慮 首先需按式驗算是否需要考慮側移二階效應的影響，式中的各項符號的具體數(shù)值由下式給出，其中G=*恒載標準值+*活載標準值各樓層重力荷載設計值計算層次層高恒載軸力標準值活載軸力標準值A柱B柱A柱B柱 根據(jù)上表的數(shù)據(jù)可見，各層就滿足不考慮側移二階效應的要求，即本設計不考慮側移二階效應的影響。（3） 框架結構側移驗算 根據(jù)風荷載作用下的水平荷載，具體數(shù)據(jù)如下圖： 計算層間剪力Vi，然后根據(jù)D值計算側向剛度，按式計算各層的相對側移，計算過程見下表。 由于該設計的高寬比（H/B=）較小，故可以不考慮柱軸向變形產生的側移。 按式進行側移驗算，驗算結果也列于下表中?？梢?，各層的層間側移角均因小于1/550才能滿足要求。層間剪力及側移計算層次54321Fi(kN)Vi(kN)6661666616666166661651386 1/235711/106451/70211/53231/3204（4） 框架結構內力計算（一）風荷載作用下各層框架柱端彎矩計算： 計算各柱的分配剪力，然后計算柱端彎矩。由于結構對稱，故只需計算一根邊柱和一根中柱的內力，計算過程見下表。表中的反彎點高度比y是按式確定的，其中標準反彎點高度比yn查均布荷載作用下的相應值；第3層考慮修正值y1，第2層考慮修正值y3，底層考慮修正值y2，其余柱均無修正。計算分配剪力公式：計算桿端彎矩公式：下端 上端（二）風荷載作用下梁端彎矩、剪力及柱軸力計算 梁端彎矩按式 計算，然后由平衡條件求出梁端剪力及柱軸力，計算過程見下表及附表1。在風荷載作用下，框架左側的邊柱和中柱軸力均為拉力，右側的兩根柱軸力應為壓力，總拉力與總壓力數(shù)值相等，符號相反。層次邊梁走道梁柱軸力ll邊柱中柱5 4 3 2 1 （5）內力圖（單位：彎矩kNm，剪力和軸力kN） 由于整體結構對稱，故只繪制一根邊柱和一根中柱的框架柱彎矩；一根邊梁和一根走道梁的框架梁彎矩。如下圖：地震作用下內力計算（1）梁柱彎矩和剪力計算 一般情況下，只按樓層地震剪力標準值分析求得梁的柱內力標準值即可，但也可以采用樓層剪力標準值直接分析求出內力標準值，供以后內力組合之用，先采用后一方法。 以一榀中框架計算，將樓層地震剪力標準值按各柱的D值分配求得各柱的剪力標準值，近似按各樓層水平地震作用為倒三角分布情形確定各柱的反彎點，計算柱端的彎矩標準值。根據(jù)節(jié)點平衡條件，將節(jié)點處逐段彎矩之和按節(jié)點兩側涼的線剛度按比例分配，求得梁端標準值。然后計算梁端的地震剪力標準值，并由節(jié)點兩側梁端剪力標準值之差求得柱的地震軸向力標準值，結果列于下表及附表2。以左震為例計算，右震符號相反。層次邊梁走道梁柱軸力ll邊柱中柱5 4 3 2 1 （2）側向位移計算側移計算表層次層間剪力層間剛度Δu層高Δu/H5999240 1/34744999240 1/18033999240 1/13202999240 1/11111770790 1/967從表中驗算可知相對側移角均小于1/550，故變形驗算滿足要求。（3）內力圖（單位：彎矩 kNm，剪力軸力kN。）第六章 內力組合 框架梁內力組合（1）組合參數(shù)根據(jù)相關規(guī)范，本次設計需考慮以下幾種內力組合：由可變荷載效應控制的組合： S=γGSGK+γQSQK S=γGSGK+(SQK+SWK)由永久荷載效應控制的組合： S=γGSGK+γQψQSQK抗震組合：S=γGSGE+γEHSEHK (SGE為重力荷載代表值，即為恒載＋)通過查閱規(guī)范，可以確定各個系數(shù)的取值，所以本次設計的內力組合如下： S=+； S=+(SQK+SWK)= +(SQK+SWK)；S=+=+；S=γRE[(SGK+)+]。（2）控制截面的選擇 對于控制截面，取梁端以及跨中最大彎矩處。 （3）框架梁的內力組合梁端控制截面內力標準值與梁截面組合的內力設計值見附表3和附表4。框架柱內力組合（1）組合參數(shù)根據(jù)相關規(guī)范，本次設計需考慮以下幾種內力組合：由可變荷載效應控制的組合： S=γGSGK+γQSQK S=γGSGK+(SQK+SWK)由永久荷載效應控制的組合： S=γGSGK+γQψQSQK抗震組合：S=γGSGE+γEHSEHK (SGE為重力荷載代表值，即為恒載＋)通過查閱規(guī)范，可以確定各個系數(shù)的取值，所以本次設計的內力組合如下： S=+； S=+(SQK+SWK)= +(SQK+SWK)； S=+=+； S=γRE[(SGK+)+]。（2） 截面選擇取每層柱頂和柱底兩個控制截面（3） 框架柱的內力組合每一層柱控制截面內力組合表，見附表5~附表9第七章 梁柱截面設計 梁截面設計材料強度：C30（fc=,ft=)HRB400級鋼筋（fy=360N/mm2)HPB300級鋼筋（fy=270N/mm2）從梁控制截面內力組合設計值表格中，找出每一層梁的跨中及支座截面的最不利內力，如下：第1層：AB跨 跨中截面：M=m 支座截面：MA=m；MBl=m VA=；VBl=BC跨 跨中截面：M=m；M=m 支座截面：M=m；V=第2層：AB跨 跨中截面：M=m 支座截面：MA=m；MBl=m VA=；VBl=BC跨 跨中截面：M=m；M=m 支座截面：M=m；V=第3層：AB跨 跨中截面：M=m 支座截面：MA=m；MBl=m VA=；VBl=BC跨 跨中截面：M=m；M=m 支座截面：M=m；V=第4層：AB跨 跨中截面：M=m 支座截面：MA=m；MBl=m VA=；VBl=BC跨 跨中截面：M=m；M=m