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正文內(nèi)容

某學(xué)生公寓樓設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(編輯修改稿)

2024-07-22 08:25 本頁面
 

【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 2層01層0 圖211活載彎矩分配 圖212活載作用下框架彎矩圖 梁端剪力及柱軸力的計(jì)算梁端剪力: (27)式中:—— 梁上均布荷載引起的剪力,; —— 梁端彎矩引起的剪力。柱軸力: (28)式中:—— 梁端剪力; —— 節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重??纾何辶鶎恿涸诤爿d作用下,梁端剪力及柱軸力計(jì)算為例。由圖215查得梁上均布荷載為:第五層:= 集中荷載 第六層:=由圖215查得:五層梁端彎矩: =m(m) =m(m)六層梁端彎矩: =m(m) =m(m)括號(hào)內(nèi)為調(diào)幅的數(shù)值。六層梁端剪力: = ==1/2=調(diào)幅前:= +=== =+=調(diào)幅后:= +=== =+=同理可得五層梁端剪力: = ==1/2=調(diào)幅前:kN = +== = =+=調(diào)幅后:kN = +== = =+=六層C柱柱頂及柱底軸力:= =+0= =+=五層C柱柱頂及柱底軸力:=++= = +=其他層梁端剪力及柱軸力計(jì)算見表218,表219。 內(nèi)力組合 框架梁內(nèi)力組合在恒載和活載作用下,跨間可以近似取跨中的代替: (29)式中 、——梁左、右端彎矩,見圖21215括號(hào)內(nèi)數(shù)值??缰腥粜∮趹?yīng)取=在豎向荷載與地震組合時(shí),跨間最大彎矩采用數(shù)解法計(jì)算,如圖21圖214所示。圖213 框架梁內(nèi)力組合圖 圖214 調(diào)幅前后剪力值變化圖中 、——重力荷載作用下梁端的彎矩; 、——水平地震作用下梁端的彎矩 、——豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力。對(duì)作用點(diǎn)取矩: =( + +) (210)41處截面彎矩為: = + 由=0,可求得跨間的位置為=將代入任一截面處的彎矩表達(dá)式,可得跨間最大彎矩為: == + = + 當(dāng)右震時(shí)公式中、反號(hào)。及的具體數(shù)據(jù)見表220 ,表中、均有兩組數(shù)據(jù)。表220 及值計(jì)算項(xiàng)目跨(恒+活) (kN/m) (kN/m) (kN/m)(kN/m)(kN/m)AB跨654321BC跨654321 續(xù)表220 項(xiàng)目跨(kN/m)(kN/m)(kN/m)(kN/m)AB跨654321BC跨654321梁內(nèi)力組合見表221表221 梁內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①+②(①+②)177。③6MVMVMV0跨中05MVMVMV0跨中04MVMVMV0跨中03MVMVMV0跨中02MVMVMV0跨中01MVMVMV0跨中0注:表中恒載和活載的組合,梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值,剪力取調(diào)幅前的較大值。圖中M左、M右為調(diào)幅前彎矩值,M左′、M右′為調(diào)幅后彎矩值。剪力值應(yīng)取V左和V左′具體數(shù)值見表21表219。 柱內(nèi)力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面組合結(jié)果見表22表224。表中系數(shù)是考慮計(jì)算截面以上各層活載不總是同時(shí)滿布而對(duì)樓面均布活載的一個(gè)折減系數(shù),稱為活載按樓層的折減系數(shù),取值見表222。表222 活荷載按樓層的折減系數(shù)墻,柱,基礎(chǔ)計(jì)算截面以上的層數(shù)12~34~56~89~20>20計(jì)算截面以上各樓層活荷載的折減系數(shù)()表223 A柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①+②(①+②)177。③6柱頂MN柱底MN5柱頂MN柱底MN4柱頂M49N柱底MN3柱頂M49N柱底MN2柱頂M49N柱底MN1柱頂MN柱底MN表224 B柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①+②(①+②)177。③6柱頂MN柱底MN5柱頂MN柱底MN4柱頂M14411547N 續(xù)表2244柱底M144N3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底M198N1柱頂MN柱底MN 截面設(shè)計(jì) 承載力抗力調(diào)整系數(shù)考慮地震作用時(shí),結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面采用下面的表達(dá)式:≤/ (211)式中 ——承載力抗力調(diào)整系數(shù),取值見表225;——地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合;——結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。注意在截面配筋時(shí),組合表中地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以后再與靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較,挑選出最不利組合。表225 承載力抗震調(diào)整系數(shù)材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構(gòu)件受剪、偏拉 橫向框架梁截面設(shè)計(jì)圖215 底層梁內(nèi)力示意梁控制截面的內(nèi)力如圖218所示。圖中單位為kNm,的單位為kN。混凝土強(qiáng)度等級(jí)( =,=),縱筋為HRB335(=300N/mm2),箍筋為HPB235(=210N/mm2)。 圖216 T形梁計(jì)算截面 按梁的跨度考慮 按梁的凈距考慮 =300+3300 =3600mm按梁翼緣高度考慮,=70035=665mm/=100/665= 故翼緣不受限制。 翼緣計(jì)算寬度取三者中較小值,即2600mm。判別T形梁截面類型=2600100(6 65100/2) (212)=m〉M屬于第一類T型截面。(見表226)表226 第一層框架梁的正截面承載力計(jì)算截面IIIIIIIIIIIVIVVM 300260026003002600300260026006656656656656655655655651349選筋422422422222+218422222實(shí)際面積15201520152012691520760628628%%%%%%%%(見表227)實(shí)驗(yàn)和理論分析證明,翼緣對(duì)提高T型截面梁的受剪承載力并不很顯著,因此,《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定,在計(jì)算T形截面梁的承載力時(shí),仍取腹板寬度b并按矩形截面計(jì)算。為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞,截面設(shè)計(jì)時(shí)對(duì)剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行調(diào)整如下: (213)式中 A —— 剪力增大系數(shù),; —— 梁的凈跨,對(duì)第一層梁,=, =;—— 梁在重力荷載作用下,按簡(jiǎn)支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值, (214),——分別為梁的左、右端順時(shí)針方向或反時(shí)針方向截面組合的彎矩值。由表221查得:AB跨:順時(shí)針方向 =m = m逆時(shí)針方向 =m =mBC跨:順時(shí)針方向 =177。m 逆時(shí)針方向 =m計(jì)算中+ 取順時(shí)針方向和逆時(shí)針方向中較大值。剪力調(diào)整:AB跨:+= +=m>+=m=(+)=mBC跨:+=+=m=(+)1/2 =m=+==+=考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)=== kN== 表227 梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算截面支座A右支座B左支座B右設(shè)計(jì)剪力V180。(kN)(kN)調(diào)整后的剪力V(kN)(kN)300665300665300565103>V103>V103>V箍筋直徑Φ(mm)肢數(shù)(n)n=2。 Φ=8n=2。 Φ=8n=2。 Φ=8箍筋間距S(mm)100100100103>V103>V103V
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