【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 2層01層0 圖211活載彎矩分配 圖212活載作用下框架彎矩圖 梁端剪力及柱軸力的計(jì)算梁端剪力： （27）式中：—— 梁上均布荷載引起的剪力，； —— 梁端彎矩引起的剪力。柱軸力： （28）式中：—— 梁端剪力； —— 節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重?？纾何辶鶎恿涸诤爿d作用下，梁端剪力及柱軸力計(jì)算為例。由圖215查得梁上均布荷載為：第五層：= 集中荷載 第六層：=由圖215查得：五層梁端彎矩： =m（m） =m（m）六層梁端彎矩： =m（m） =m（m）括號(hào)內(nèi)為調(diào)幅的數(shù)值。六層梁端剪力： = ==1/2=調(diào)幅前：= +=== =+=調(diào)幅后：= +=== =+=同理可得五層梁端剪力： = ==1/2=調(diào)幅前：kN = +== = =+=調(diào)幅后：kN = +== = =+=六層C柱柱頂及柱底軸力：= =+0= =+=五層C柱柱頂及柱底軸力：=++= = +=其他層梁端剪力及柱軸力計(jì)算見表218，表219。 內(nèi)力組合 框架梁內(nèi)力組合在恒載和活載作用下，跨間可以近似取跨中的代替： （29）式中 、——梁左、右端彎矩，見圖21215括號(hào)內(nèi)數(shù)值?？缰腥粜∮趹?yīng)取＝在豎向荷載與地震組合時(shí)，跨間最大彎矩采用數(shù)解法計(jì)算，如圖21圖214所示。圖213 框架梁內(nèi)力組合圖 圖214 調(diào)幅前后剪力值變化圖中 、——重力荷載作用下梁端的彎矩； 、——水平地震作用下梁端的彎矩 、——豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力。對(duì)作用點(diǎn)取矩： ＝( + +) （210）41處截面彎矩為： = + 由=0,可求得跨間的位置為=將代入任一截面處的彎矩表達(dá)式,可得跨間最大彎矩為： == + = + 當(dāng)右震時(shí)公式中、反號(hào)。及的具體數(shù)據(jù)見表220 ,表中、均有兩組數(shù)據(jù)。表220 及值計(jì)算項(xiàng)目跨（恒+活） （kN/m） （kN/m） （kN/m）（kN/m）（kN/m）AB跨654321BC跨654321 續(xù)表220 項(xiàng)目跨（kN/m）（kN/m）（kN/m）（kN/m）AB跨654321BC跨654321梁內(nèi)力組合見表221表221 梁內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①+②(①+②)177。③6MVMVMV0跨中05MVMVMV0跨中04MVMVMV0跨中03MVMVMV0跨中02MVMVMV0跨中01MVMVMV0跨中0注：表中恒載和活載的組合,梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值,剪力取調(diào)幅前的較大值。圖中M左、M右為調(diào)幅前彎矩值，M左′、M右′為調(diào)幅后彎矩值。剪力值應(yīng)取V左和V左′具體數(shù)值見表21表219。 柱內(nèi)力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面組合結(jié)果見表22表224。表中系數(shù)是考慮計(jì)算截面以上各層活載不總是同時(shí)滿布而對(duì)樓面均布活載的一個(gè)折減系數(shù)，稱為活載按樓層的折減系數(shù)，取值見表222。表222 活荷載按樓層的折減系數(shù)墻,柱,基礎(chǔ)計(jì)算截面以上的層數(shù)12～34～56～89～20＞20計(jì)算截面以上各樓層活荷載的折減系數(shù)()表223 A柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①+②(①+②)177。③6柱頂MN柱底MN5柱頂MN柱底MN4柱頂M49N柱底MN3柱頂M49N柱底MN2柱頂M49N柱底MN1柱頂MN柱底MN表224 B柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①+②(①+②)177。③6柱頂MN柱底MN5柱頂MN柱底MN4柱頂M14411547N 續(xù)表2244柱底M144N3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底M198N1柱頂MN柱底MN 截面設(shè)計(jì) 承載力抗力調(diào)整系數(shù)考慮地震作用時(shí),結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面采用下面的表達(dá)式：≤/ （211）式中 ——承載力抗力調(diào)整系數(shù)，取值見表225；——地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合；——結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。注意在截面配筋時(shí)，組合表中地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以后再與靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較，挑選出最不利組合。表225 承載力抗震調(diào)整系數(shù)材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構(gòu)件受剪、偏拉 橫向框架梁截面設(shè)計(jì)圖215 底層梁內(nèi)力示意梁控制截面的內(nèi)力如圖218所示。圖中單位為kNm，的單位為kN。混凝土強(qiáng)度等級(jí)（ =，=）,縱筋為HRB335(=300N/mm2),箍筋為HPB235(=210N/mm2)。 圖216 T形梁計(jì)算截面 按梁的跨度考慮 按梁的凈距考慮 =300+3300 =3600mm按梁翼緣高度考慮，=70035=665mm/=100/665= 故翼緣不受限制。 翼緣計(jì)算寬度取三者中較小值，即2600mm。判別T形梁截面類型=2600100（6 65100/2） （212）=m〉M屬于第一類T型截面。（見表226）表226 第一層框架梁的正截面承載力計(jì)算截面IIIIIIIIIIIVIVVM 300260026003002600300260026006656656656656655655655651349選筋422422422222+218422222實(shí)際面積15201520152012691520760628628%%%%%%%%（見表227）實(shí)驗(yàn)和理論分析證明，翼緣對(duì)提高T型截面梁的受剪承載力并不很顯著，因此，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，在計(jì)算T形截面梁的承載力時(shí)，仍取腹板寬度b并按矩形截面計(jì)算。為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設(shè)計(jì)時(shí)對(duì)剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行調(diào)整如下： （213）式中 A —— 剪力增大系數(shù)，； —— 梁的凈跨，對(duì)第一層梁，＝, =；—— 梁在重力荷載作用下,按簡(jiǎn)支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值, （214）,——分別為梁的左、右端順時(shí)針方向或反時(shí)針方向截面組合的彎矩值。由表221查得：AB跨：順時(shí)針方向 =m = m逆時(shí)針方向 =m =mBC跨：順時(shí)針方向 =177。m 逆時(shí)針方向 =m計(jì)算中+ 取順時(shí)針方向和逆時(shí)針方向中較大值。剪力調(diào)整:AB跨：+= +=m＞+=m=(+)=mBC跨：+=+=m=(+)1/2 =m=+==+=考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)=== kN== 表227 梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算截面支座A右支座B左支座B右設(shè)計(jì)剪力V180。（kN）（kN）調(diào)整后的剪力V（kN）（kN）300665300665300565103＞V103＞V103＞V箍筋直徑Φ（mm）肢數(shù)（n）n=2。 Φ=8n=2。 Φ=8n=2。 Φ=8箍筋間距S（mm）100100100103＞V103＞V103V