【文章內(nèi)容簡介】 ≥3000)式中 Vmax—活性污泥界面的初始沉降速度。t—水溫，℃X0—沉降開始時MLSS的濃度，X0＝2800mg/L，則Vmax =104202500 =沉淀時間TS用下式計算（h）式中 TS—沉淀時間，h H—反應遲內(nèi)水深，m —安全高度， 排水時間TD 1）潷水器單池容積為2160m3，潷水體積為2206/ = 882 m3，則潷水能力為1142m3/h。每個Cass池選用兩臺HPS 700型潷水器，具體技術參數(shù)見表213。表28 HPS 700型潷水器技術參數(shù)表Table 28 HPS 700 type Decanter Technical Data Sheet型號處理水量(m3/h)出水堰長度/mm驅動功率（kw）潷水深度（m）過水流速（L/ms）排水管徑（mm）HPS7007006000030DN350在排水期間，就單次必須排出的處理水量來說，每一周期的排水時間可以通過增加排水裝置的臺數(shù)或擴大溢流負荷來縮短，另一方面，為了減少排水裝置的臺數(shù)和排放出槽底容量，必須將排水時間盡可能延長。實際工程設計時，具體情況具體分析，～。根據(jù)潷水器確定進水時間為TF=h。 所以，CASS工藝運行一個周期需4h，沉淀1h。運行方式見表27。表27CASS池運行方式Table27 CASS pool Run時段1時段2時段3時段4時段1時段2時段3時段4時段11池曝氣曝氣沉淀排水曝氣曝氣沉淀排水……2池沉淀排水曝氣曝氣沉淀排水曝氣曝氣……3池排水曝氣曝氣沉淀排水曝氣曝氣沉淀……4池曝氣沉淀排水曝氣曝氣沉淀排水曝氣……一個周期所需時間TC ≥TA +TS+TD+=+++=（h）（次） CASS反應池容積計算池總容積為式中 V—池子總容積，m3Q—平均日流量，m3/d S0—進水BOD；mg/L Se—出水BOD。 mg/L e—反應時間與周期之比 X—混合液污泥濃度，mg/L f— N—污泥負荷率，kgBOD5/（kg MLSS d）（m3） 單池容積 （m3）按CASS工藝一般原則，生物選擇器、兼氧區(qū)、好氧區(qū)的容積比為1∶5∶30所以，生物選擇區(qū)容積V1=2101=60 m3 ，長度L1=L= 兼氧區(qū)容積 V2=2101=300 m3 ，長度L2=L= 好氧區(qū)容積 V3=2101=1800 m3 ，長度L2=L= 則單池體積=V1+V2+V3=60+300+1800=2160 m3池子總體積V=12=122160=25920 m3 CASS反應池的構造尺寸CASS反應池為滿足運行靈活及設備設備安裝需要，設計為長方形，一端為進水區(qū)，一端為出水區(qū)。CASS池單池有效水深H=。單池體積，取=9m，L=。符合B:H=12,L:B=46所以CASS有效體積（m3）CASS池外形尺寸：LBH = 單池面積（m2） 反應池液位控制排水結束時最低水位（m）；；保護水深 = 。污泥層高度（m）驗證容池：單池一次進水2h，Qh = 833/2m3/h，所以每周期的進水量 （m3）CASS反應池單池一周期內(nèi)能納水 （m3）所以CASS池的建造滿足水量要求。 需氧量設計需氧量包括氧化有機物需氧量，污泥自身需氧量、氨氮硝化需氧量及出水帶走的氧量。1） 氧化有機物需氧量，污泥自身需氧量以每去除1㎏㎏。 = 15856㎏O2/d 式中 Oa —需氧量，㎏O2/d —活性污泥微生物每代謝反1㎏BOD需氧量，㎏～㎏，㎏。 —1㎏㎏～㎏，㎏。2）氨氮硝化需氧量Ob按下式計算； =[50000（268）9472] = 1934 ㎏O2/d 式中 —氨氮的氧當量系數(shù)； Nk—進水總凱氏氮濃度，mg/L；Nke—出水總凱氏氮濃度，mg/L； —系統(tǒng)每天排出的剩余污泥量，㎏/d；總需氧量 ㎏O2/d 單池每周期需氧量為： （㎏O2/周期），所以單位時間曝氣量為： （㎏/h）單池每周期單位時間需要空氣量計算： （m3/h）式中 —可變微孔曝氣器氧利用率，一般在18%～%，這里取20%； —空氣中氧氣體積分數(shù)；—㎏/ m3。每個時段都有六個CASS池在進行曝氣，系統(tǒng)小時需氧量為： 22066 = 13236 m3/h 曝氣器及空氣管計算1）曝氣器的選擇曝氣器選用宜興市海興環(huán)保填料有限公司XJBQ251Q橡膠膜微孔曝氣器，該裝置曝氣氣泡直徑小，氣液面積大，氣泡擴散均勻，不會產(chǎn)生孔眼堵塞，耐腐蝕性強，特別適用于城市污水和大型工廠新建、擴建和老曝氣池的改造，且曝氣池可間隙運行。曝氣器供氣管道另配有可調(diào)管支架，通過調(diào)節(jié)可以保證各曝氣器安裝水平，以達到最佳曝氣效果。產(chǎn)品參數(shù)及相關技術參數(shù)見表229。表28 XJBQ251Q橡膠膜微孔曝氣器產(chǎn)品參數(shù)Table 28 XJBQ251Q rubber membrane micropore aerator product parameters型號規(guī)格外型材質(zhì)質(zhì)量XJBQ251QΦ215mm球冠形，外絲橡膠膜＋ABS477g表29 XJBQ251Q橡膠膜微孔曝氣器技術參數(shù)Table 29 XJBQ251Q rubber membrane micropore aerator technical parameters服務面積/m2曝氣深度/m空氣流量/（m3/h）氧利用率/%充氧能力/（kgO2/h）～～～～單池曝氣頭數(shù)量： （個）式中 e—充氧能力，曝氣頭以12列80排分布于池底，實際需要960個曝氣頭。校核：單池曝氣面積F1 = 400m2，單孔服務面積（m2/個），～。每個曝氣器的曝氣量（m3/h），符合要求。2）布氣系統(tǒng)計算鼓風機房到CASS池由一根干管連接，設其流速v1為10m/s；在四個CASS池的隔墻上設四根空氣支管，設其流速v2為10m/s；在每根支管上設置7條配氣豎管，設其流速v3為5m/s。每條配氣豎管于池底10排曝氣頭連接，為CASS池配氣。每個系列每一時段都有兩個CASS池在曝氣，需空氣量為4412 m3/h空氣干管直徑（m）選用DN400mm鋼管；空氣支管直徑（m）選用DN300mm鋼管；每根配氣豎管供氣量 m3/h空氣配氣豎管直徑（m）選DN150mm鋼管；3）風管阻力損失計算風管的總阻力損失可用下式計算： h = h1 + h2 （Pa）式中 h1—風管沿程阻力損失，Pa； h2—風管局部阻力損失，Pa。風管沿程阻力損失可以按下式計算： （Pa） 式中 i—單位管長阻力（Pa/m），在T=25℃， （Pa/m） L—風管長度，m； aT—溫度為T℃時，空氣密度的修正系數(shù)，； aP—大氣壓為P時的修正系數(shù)，； 取最長的一條管路進行阻力損失計算，i干管為 ，長度為50m；i支管為 ，長度為107m；i配氣管為 ，長度為32m； = （Pa）風管局部阻力損失h2可以按下式計算： （Pa） 式中 ξ—局部阻力系數(shù)，見給排水設計手冊第1冊《常用資料》； v—風管中平均空氣流速，m/s； ρ—空氣密度，20℃下。一個系列的管道中有直角彎頭管件2個，空氣干管三通管件2個，空氣支管管件7個，則有 （Pa），；， XJBQ251Q橡膠膜微孔曝氣壓力損失為200mmH2O，則曝氣系統(tǒng)總壓力損失為： h = 167+300+200 = 667mmH2O = mH2O4）鼓風機鼓風量：一臺鼓風機要同時向兩個池子供氣，所以鼓風量為22062=4412 m3/h， mH2O，（3用3備），其技術參數(shù)見表210。表210 Table210 centrifugal blower technical parameters風機型號轉速nr/mim升壓△P進口流m3/min軸功率kw配套電機kPammH2O型號功率/kw2900500080Y315S290數(shù)量：6臺 ，3用3備 產(chǎn)泥量及排泥系統(tǒng)CASS池的剩余污泥主要來自微生物代謝的增值污泥，還有很少部分由進水懸浮物沉淀形成。CASS池生物代謝產(chǎn)泥量為： 式中 —剩余污泥量，kgMLSS/d；Q—設計平均日流量，m3/d；a—微生物代謝增值系數(shù)，； b—微生物自身氧化率，； Sr—去除的COD濃度，kgCOD/m3； Xr—回流污泥濃度， mg/L； V—反應池容積，m3； Ls—BOD污泥負荷，㎏BOD5 /（kgMLSSd）； （kg/d）%，則排泥量為： （m3/d） 排泥系統(tǒng)：每兩池設置三臺剩余污泥泵，兩用一備，在排水階段把剩余污泥排入污泥濃縮池。，則排泥流量為=（987/（126））。，高程差為4m，排泥管流速控制在1m/s以下。排泥管直徑　 則 （m） 取150mm校核進水管流速 （m/s） 合符要求。，高程差為4m。選取WQ25254型污泥泵，其相關性能參數(shù)見表211.表211 WQ25254型污泥泵性能參數(shù)Table211 WQ25254type sludge pump performance parameters規(guī)格型號流量m3/h揚程m排出直徑/mm配用電機KW轉速r/min重量/Kg效率%WQ252544018150429006553數(shù)量：18臺，12用6備 回流污泥泵房1）設計說明污泥回流是按照一定的比例把CASS池的濃污泥回到生物選擇池，使系統(tǒng)選擇出絮凝性能好，抗沖擊性強的優(yōu)質(zhì)細菌，利于后續(xù)生物降解。污泥回流比：40%單池小時進水量Qih=m3/()單池設計回流污泥量：m3/h2）回流污泥泵設計選型 ，（厭氧池污泥回流進口設置在厭氧池水面處）。則高程差為4m，排泥管流速控制在1m/s以下。排泥管直徑　 則 （m） 取250mm校核進水管流速 （m/s） 合符要求。，高程差為4m，流量為167m3/h。選取150QW1803030型污泥泵，其相關型號及參數(shù)見表212。表212 150QW1803030型號及參數(shù)Table12 150QW1803030 models and parameters規(guī)格型號流量m3/h揚程/m口徑/mm配用電機/KW轉速r/min效率/%150QW1803030180301503097073數(shù)量：12用6備，共18臺 進出水管路計算1）進水管計算 泵房至鐘式沉沙池用直徑大小相同的管道2根，設計流量Qmax=，進水管流速控制在1m/s以下。進水管直徑　則 （m） 取750mm校核進水管流速 （m/s） 合符要求。鐘式沉沙池至配水井管道計算，設計兩根直徑相同的管，進水管流速控制在1m/s以下。進水管直徑　 則 （m） 取800mm校核進水管流速（m/s）合符要求。配水井至CASS池管道計算，設計流量Qmax=，每個時段只有6個CASS池進水，總水量平均分配到6個CASS池，則每條管道設計流量為Qmax=，進水管流速控制在1m/s以下。進水管直徑　 則 （m） 取500mm校核進水管流速（m/s）合符要求。1) 設計說明污泥總量Qs = 987m3/d = ，入流污泥濃度C = 8kg/m3（%），濃縮污泥固體負荷q =30 kg/m2d，設計濃縮后含水率P2 = 97%。設兩個濃縮池2）濃縮池池體計算濃縮池的面積 (m2) 濃縮池直徑