【文章內容簡介】 322離地高度z/mw/(KN/m)h/mh/mw/KNw/KN/KN 風荷載作用下結構計算簡圖（單位 KN） 風荷載作用下的位移驗算 側移剛度D 見下表323，表324 橫向24層D值的計算 表323 構件名稱=D=/(KN/m)A軸柱15611B軸柱=12389C軸柱 12389D軸柱15611 橫向底層D值的計算 表324構件名稱=D=/(KN/m)A軸柱9843B軸柱11288C軸柱11288D軸柱9843KN/m風荷載作用下框架側移計算水平荷載作用下框架的層間側移可按下式計算： 式（323） 式中, —第j層的總剪力；—第j層所有柱的抗側剛度之和；—第j層的層間側移；框架在風荷載作用下側移的計算見下表325 風荷載作用下框架側移計算 表325層次W/KNV/KN456000356000256000142262u=側移驗算：1/550= (滿足)作用于屋面梁及各層樓面梁處的重力荷載代表值為：本設計僅考慮水平地震作用即可，并可采用基底剪力法計算水平地震作用力。由于該結構的剛度比較均勻，可取一個計算單元進行計算。：第四層GE4值為整個框架結構第四層上半層以上所有構件的重量及活荷載的重量,一到三層類同.各層重力荷載代表值為：G4=框架梁的自重+屋面自重+女兒墻自重及粉刷+柱的自重及粉刷+墻的自重及粉刷+窗及窗下墻+連系梁自重=2++(2+)+(+)+2524+2+()247。22+217247。22+(++++) +4 （+）=G3~2=2++(2+)+254+4+2+2(++++)+4(+)= G1=2++(2+)+254+254+4+(++++)() 2+4(+)=等效重力荷載對于高層建筑，其等效重力荷載GEq = GEi =(+++)=按頂點位移法計算，考慮填充墻對剛度的影響，取基本周期調整系數(shù)α0=。計算公式為，式中為頂點位移（單位為m），按D值法計算，見表326。 橫向框架頂點位移計算 表326層次456000356000256000142262 由于設防烈度為7度，遠震，場地為類，查表得：=，T=，則橫向地震影響系數(shù)：T= T= 。故不考慮頂部附加地作用系數(shù)，即，對于多質點體系，結構底部總橫向水平震作用標準值：F===按抗震規(guī)范式算得的作用于各質點上橫向水平地震作標準值如下：公式即為：F= 式（324）式中, —質點i的重量；—質點i離地面的距離；—結構頂部附加地震作用系數(shù)；—底部總剪力；計算結果列于表327各層地震作用及樓層地震剪力 表327層次hi(m)Hi(m)Gi(KN)GiHiFi(KN)Vi(KN)4321 橫向框架梁各層水平地震作用和地震剪力（1）、用于橫向框架計算的側移剛度D，其計算結果如下表所示：橫向24層D值的計算 表328構件名稱D=中柱16根邊柱16根1561 橫向底層D值計算 表329構件名稱D=中柱16根1129邊柱16根984(2)、框架側移驗算 橫向地震作用側移計算 表3210層次FV459400359400259400159400側移驗算：層間位移： 底層： （滿足）頂層： （滿足） 恒荷載設計值作用下的內力計算由前面線剛度比（）可求得節(jié)點各桿端的彎距分配系數(shù)。（用于利用對稱性時的內力計算）均布恒載引起的固端彎距和節(jié)點不平衡彎距：屋面梁的固端彎距：M= M= +M=標準層樓面梁固端彎距：M= M= +M= 恒載引起的節(jié)點不平衡彎距：= === ==、。 恒載作用下的彎矩圖 單位 恒載作用下的剪力圖 單位 恒載作用下的軸力圖 單位 活荷載設計值作用下的內力計算 （非對稱，按全框架簡圖進行計算）均布活荷載引起的固端彎距及節(jié)點不平衡彎距：活荷載引起的固端彎距：= == =KNKNKN= == = KN== KN== KN活荷載引起的不平衡彎距：== ====== KN== KN= KN== KN。 活載作用下的彎矩圖 單位 活載作用下的剪力圖 單位 活載作用下的軸力圖 單位框架在風荷載（左吹風）下的內力用D值法（改進反彎點法）進行計算，如下表331所示，。利用結構的對稱性，右風的內力圖可以由左風的內力圖求得。 風荷載作用下框架剪力和柱端彎距的計算 表331柱層h(m)D(m)(KN)(KN)邊柱45600015611=35600015611=25600015611=1422629843=中柱45600012389=35600012389=25600012389=14226211288= 左風作用下的彎矩圖 單位 左風作用下的剪力圖 單位 左風作用下的軸力圖 單位 橫向水平地震作用（標準值）下的內力計算框架在橫向水平地震作用下（左震）的內力也可由D值法進行計算，計算過程如下表12所示，。利用結構的對稱性，右震的內力圖也可求得。 橫向水平地震作用下框架剪力和柱端彎距標準值 表332柱層h(m)D（KN）(m) (KN)(KN)邊柱4594001561135940015611259400156111380349843中柱45940012389359400123892594001238913803411288 左震作用下的彎矩圖 單位 左震作用下的剪力圖 單位 左震作用下的軸力圖 單位各種荷載情況下的框架內力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進行內力組合。對于有地震作用時，應分別考慮恒載和活載及重力荷載代表值與地震作用的組合，比較兩者的內力，取最不利者。且構件控制截面的內力值應取支座邊緣，其中梁的控制截面為梁端及跨中。柱每層有兩個控制截面，即柱頂和柱底。內力組合見表341到表 348 梁的內力不利組合梁端負彎距，取下式中較大者： 式（341） 式（342）梁端正彎距按下式確定： 式（343）梁跨中正彎距，取下列式中較大者： 式（344）梁端剪力，按下式確定： 式（345） 式（346） 柱的內力不利組合有橫向地震作用時： 式（347） 式（348）四層橫梁內力組合 表341桿件名稱 A4 B4 B4 C4 截面位置A4跨中B4左B4右跨中 內力種類M(KNm)V（KN）M（KNm）M(KNm)V(KN)M(KNm)V(KN)M(KNm)恒荷載①－－－－活荷載②－－－－風荷載（左風）③－－－－0風荷載（右風）④－－－0水平地震作用（左向）⑤－－－－0水平地震作用（右向）⑥－－－0 內 力 組 合+ +①+②+(③或④)－－－－+ +①+②+(⑤或⑥)－－－－三層橫梁內力組合 表342桿件名稱 A3 B3 B3 C3 截面位置 A3 跨中 B3左 B3右 跨中 內力種類 M(KNm) V（KN） M（KNm） M(KNm) V(KN)M(KNm)V(KN) M(KNm)恒荷載①－－－－活荷載②－－－－風荷載（左風）③－－－－0風荷載（右風）④－