【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 0厚水磨石面層板底20厚紙筋灰粉刷小計(jì)活荷載q2）表46 LTL1均布恒載計(jì)算表 單位：Kn/m序號(hào)傳遞途徑荷載1TB3傳來(lái)2TB4傳來(lái)3平臺(tái)板（PTB）傳來(lái)4自重（200mm400mm）及抹灰5合計(jì)3）綜上所計(jì)算的結(jié)果，可以畫出⑥軸線框架第一層恒荷載簡(jiǎn)化示意圖，如下圖49所示： 第二、三、四、五層框架計(jì)算簡(jiǎn)圖由于二至五層結(jié)構(gòu)布置與第一層一樣，荷載也一樣。故二至五層框架荷載簡(jiǎn)化圖與第一層相同，荷載簡(jiǎn)化圖見圖49。 第六層（頂層）框架計(jì)算簡(jiǎn)圖第六層樓面梁布置如下圖410所示，第六層樓面板布置如圖411所示，為方便荷載整理，在梁布置圖和板布置圖中分別標(biāo)示出梁和板。分析圖410與圖411的荷載傳遞，⑥軸線框架第六層的恒荷載簡(jiǎn)圖如圖412所示：（1）表47 不上人屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值（板厚100mm）構(gòu)造層面荷載（KN/㎡）找平層：15厚水泥砂漿20=防水層（剛性）：40厚C20細(xì)石混凝土防水防水層（柔性）：三氈四油鋪小石子找平層：15厚水泥砂漿20=找坡層：40厚水泥石灰渣砂漿2%找平15=保溫層：80厚礦渣水泥15=結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板25=抹灰層：10厚混合砂漿17=合計(jì)：（2）2）（3）（4）（5）（6）其他荷載計(jì)算綜上所計(jì)算的結(jié)果，可以畫出⑥軸線框架第六層恒荷載簡(jiǎn)化示意圖，如下圖413所示（單位KN或KN/m）：匯總前面各層的計(jì)算簡(jiǎn)圖，畫出恒載作用下的橫向框架計(jì)算簡(jiǎn)圖（圖414 單位KN或KN/m）。該計(jì)算簡(jiǎn)圖比較復(fù)雜，是經(jīng)過詳細(xì)的手算過程得出的，比較符合實(shí)際情況。 ⑥軸線橫向框架活載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖 框架第一層計(jì)算簡(jiǎn)圖第一層樓面梁布置如下圖42所示，第一層樓面板布置如圖43所示，為方便荷載整理，在梁布置圖和板布置圖中分別標(biāo)示出梁和板。注：活荷載和恒荷載的荷載平面?zhèn)鬟f方式相同。分析圖42與圖43的荷載傳遞，⑥軸線框架第一層的活荷載簡(jiǎn)圖如圖415所示：（1）是YTLA傳給BKL6的集中荷載。陽(yáng)臺(tái)板C是單向板，板的計(jì)算方法采用的是單獨(dú)一塊板計(jì)算，它的面活荷載為,則板傳給YTLA的線活荷載為：=（KN/m）。（2） （3）（4）（5）（6）（7）（8）(9) （10）(11) (12) 由于結(jié)構(gòu)的對(duì)稱性，（13）1）2）綜上所計(jì)算的結(jié)果，可以畫出⑥軸線框架第一層恒荷載簡(jiǎn)化示意圖，如下圖49所示（單位KN或KN/m）： 第二、三、四、五層框架活載計(jì)算簡(jiǎn)圖由于二至五層結(jié)構(gòu)布置與第一層一樣，荷載也一樣。故二至五層框架荷載簡(jiǎn)化圖與第一層相同，荷載簡(jiǎn)化圖見圖416。 框架第六層（頂層）活載計(jì)算簡(jiǎn)圖第六層樓面梁布置如下圖410所示，第六層樓面板布置如圖411所示，為方便荷載整理，在梁布置圖和板布置圖中分別標(biāo)示出梁和板。分析圖410與圖411的荷載傳遞，⑥軸線框架第六層的活荷載簡(jiǎn)圖如圖417所示：（1）（2）（3）（4）（5）（6）其他荷載計(jì)算綜上所計(jì)算的結(jié)果，可以畫出⑥軸線框架第六層活荷載簡(jiǎn)化示意圖，如下圖418所示（單位KN或KN/m）：匯總前面各層的計(jì)算簡(jiǎn)圖，畫出恒載作用下的橫向框架計(jì)算簡(jiǎn)圖（圖419 單位KN或KN/m）。該計(jì)算簡(jiǎn)圖比較復(fù)雜，是經(jīng)過詳細(xì)的手算過程得出的，比較符合實(shí)際情況。第五章 橫向框架在水平向荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖由第一章的工程概況可知，該宿舍樓為六層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系。長(zhǎng)沙50年一遇的基本風(fēng)壓值，地面粗糙度類別為C類。 垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算計(jì)算主要承重結(jié)構(gòu)時(shí)，垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，應(yīng)用公式：（1）為風(fēng)荷載體型系數(shù)，本設(shè)計(jì)按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2001）中規(guī)定（圖51），，合計(jì)為（《高規(guī)》也給出了高層建筑平面的風(fēng)荷載體型系數(shù)，具體數(shù)值可查《高規(guī)》，從中可以看出《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》和《高規(guī)》給出的風(fēng)荷載體型系數(shù)有一點(diǎn)差距）。（2）為風(fēng)壓高度變化系數(shù)，該建筑建造地點(diǎn)為長(zhǎng)沙，地面粗糙度類別為C類，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB500092001）：該宿舍樓屋面結(jié)構(gòu)為平面，，因此h=。采用線性內(nèi)插法得當(dāng)h=，其余高度可采用相同的方法求的。（3）為風(fēng)振系數(shù)，《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2001）：，如房屋、屋蓋及各種高聳結(jié)構(gòu)，均應(yīng)考慮風(fēng)壓脈動(dòng)對(duì)結(jié)構(gòu)發(fā)生順風(fēng)向風(fēng)振的影響。《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ—2002）給出了結(jié)構(gòu)的基本周期近似計(jì)算公式，對(duì)于框架結(jié)構(gòu)可取，n為結(jié)構(gòu)層數(shù)。本設(shè)計(jì)，故應(yīng)考慮風(fēng)振系數(shù)，按下式計(jì)算，即：式中 ——脈動(dòng)增大系數(shù) ——脈動(dòng)影響系數(shù) ——振型系數(shù) ——風(fēng)壓高度變化系數(shù)脈動(dòng)增大系數(shù)可查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2001）。由于地面粗超度為C類。則，結(jié)構(gòu)類型為混凝土結(jié)構(gòu)，則。由于結(jié)構(gòu)的迎風(fēng)面積比較大，且外形、質(zhì)量沿高度比較均勻，,粗糙度類型為C類，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2001），得脈動(dòng)影響系數(shù)。振型系數(shù)只考慮第一振型，由相對(duì)高度z/H的值，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2001）附錄F。風(fēng)振系數(shù)計(jì)算過程詳見表51。表51 風(fēng)振系數(shù)βz計(jì)算過程層號(hào)離地面高度（m）相對(duì)高度z/H123456（4）各層樓面處集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算。⑥軸線框架的風(fēng)載受荷面積B=，各層樓面處集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算列于表52。表52 各層樓面處集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值層號(hào)離地面高度（m）1234560 風(fēng)荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖根據(jù)表52，畫出⑥軸線橫向框架在風(fēng)荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖，如圖52所示（單位：KN）。第六章 橫向框架在恒荷載和活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算 用彎矩二次分配法計(jì)算彎矩根據(jù)“圖414 ⑥軸線框架恒荷載簡(jiǎn)化圖”，用彎矩二次分配法計(jì)算⑥軸線框架在恒荷載作用下的彎矩。（1）計(jì)算各框架梁柱的截面慣性矩?？蚣芰旱慕孛鎽T性矩：： 框架柱的截面慣性矩：400mm400mm： （2）計(jì)算各框架梁柱的線剛度及相對(duì)線剛度?？紤]現(xiàn)澆樓板對(duì)梁剛度的加強(qiáng)作用，故對(duì)⑥軸線框架梁（中框架梁）。表61 梁柱線剛度及相對(duì)線剛度計(jì)算構(gòu)件線剛度相對(duì)線剛度框架梁框架柱一層二至六層（3）計(jì)算彎矩分配系數(shù)。例如：四根桿件交匯于9節(jié)點(diǎn)（圖61），各桿件的分配系數(shù)計(jì)算如下：其他各節(jié)點(diǎn)采用相同的計(jì)算方法，彎矩分配系數(shù)結(jié)果如圖61所示。（4）計(jì)算固端彎矩。由于框架梁承擔(dān)荷載比較復(fù)雜，故采用疊加法計(jì)算在復(fù)雜荷載作用下的固端彎矩，每一段的兩段分布荷載分解為滿跨均布荷載和局部分布荷載。1）均布荷載作用下的固端彎矩。查《結(jié)構(gòu)力學(xué)》（第四版）李廉錕主編 表81，均布荷載作用下的固端彎矩可按圖62中公式計(jì)算。例如：第一層BC段框架梁兩端的固端彎矩2）局部分布荷載作用下的固端彎矩。查《結(jié)構(gòu)力學(xué)》（第四版）李廉錕主編 表81，局部分布荷載作用下的固端彎矩可按圖63中的公式計(jì)算。例如：第一層CF段框架梁在CD段的分布荷載作用下兩端的固端彎矩3）集中荷載作用下的固端彎矩。查《結(jié)構(gòu)力學(xué)》（第四版）李廉錕主編 表81，局部分布荷載作用下的固端彎矩可按圖64中的公式計(jì)算。例如：第一層BC段框架梁在的作用下兩端的固端彎矩4）⑥軸線框架在恒荷載作用下的固端彎矩的計(jì)算過程詳見表62。注：由于一至五層的荷載相同，故只需要算第一層的固端彎矩。表62 恒荷載作用下固端彎矩計(jì)算過程固端彎矩位置各部分產(chǎn)生固端彎矩（kNm）最終固端彎矩（kNm）滿跨均布荷載局部分布荷載一至五層框架梁——————————————————————————————————————————第六層框架梁——————————————————————————————————————————————————5）⑥軸線框架在活荷載作用下的固端彎矩的計(jì)算過程詳見表63。注：由于一至五層的荷載相同，故只需要算第一層的固端彎矩。表63 活荷載作用下固端彎矩計(jì)算過程固端彎矩位置各部分產(chǎn)生固端彎矩（kNm）最終固端彎矩（kNm）滿跨均布荷載局部分布荷載第一至五層框架梁————————————————————————————————————————————第六層框架梁——————————————————————————————————————————————————6）恒荷載彎矩二次分配過程。采用彎矩二次分配法計(jì)算框架在恒荷載作用下的彎矩，分配過程如7）活荷載彎矩二次分配過程。采用彎矩二次分配法計(jì)算框架在恒荷載作用下的彎矩，分配過程如圖66所示。 繪制恒荷載內(nèi)力圖（1）彎矩圖。根據(jù)彎矩二次分配法的計(jì)算結(jié)果，畫出恒荷載作用下的框架梁柱彎矩圖，如圖67所示。注：圖中的數(shù)據(jù)只表示大??；圖中的挑梁未畫出。（2）剪力圖。根據(jù)彎矩圖，取出梁柱脫離體，利用脫離體的平衡條件，求出剪力，并畫出恒荷載作用下的框架梁柱剪力圖，如圖68所示。注：圖中的數(shù)據(jù)只表示大??；圖中的挑梁未畫出。（3）軸力圖。依據(jù)剪力圖，根據(jù)節(jié)點(diǎn)的平衡條件，求出軸力，并畫出恒荷載作用下的框架柱軸力圖，如圖69所示。注：圖中的數(shù)據(jù)只表示大??；圖中的挑梁未畫出；柱子自重已經(jīng)計(jì)入，且每一層的柱子只計(jì)算了柱底的軸力。 繪制活荷載內(nèi)力圖（1）彎矩圖。根據(jù)彎矩二次分配法的計(jì)算結(jié)果，畫出活荷載作用下的框架梁柱彎矩圖，如圖610所示。注：圖中的挑梁未畫出，由于活荷載小，計(jì)算結(jié)果與電算結(jié)果相近，故采用電算的結(jié)果和內(nèi)力圖。（2）剪力圖。根據(jù)彎矩圖，取出梁柱脫離體，利用脫離體的平衡條件，求出剪力，并畫出活荷載作用下的框架梁柱剪力圖，如圖611所示。注：圖中的挑梁未畫出，由于活荷載小，計(jì)算結(jié)果與電算結(jié)果相近，故采用電算的結(jié)果和內(nèi)力圖。（3）軸力圖。依據(jù)剪力圖，根據(jù)節(jié)點(diǎn)的平衡條件，求出軸力，并畫出活荷載作用下的框架柱軸力圖，如圖612所示。注：圖中的挑梁未畫出，由于活荷載小，計(jì)算結(jié)果與電算結(jié)果相近，故采用電算的結(jié)果和內(nèi)力圖；圖中只標(biāo)注了每一層柱的柱底軸力。第七章 橫向框架在風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力及位移計(jì)算 橫向框架在風(fēng)荷載作用下的位移計(jì)算 框架梁柱線剛度計(jì)算考慮現(xiàn)澆樓板對(duì)梁剛度的加強(qiáng)作用，故對(duì)⑥軸線框架梁（中框架梁），框架梁的線剛度計(jì)算如下：框架梁截面尺寸：250mm550mm；跨度：L=框架梁混凝土等級(jí)：C30混凝土彈性模量：Ec=107KN/㎡矩形截面慣性矩：修正后的截面慣性矩：框架梁線剛度：柱的線剛度計(jì)算如下表71所示：表71 框架柱線剛度計(jì)算框架柱位