【文章內(nèi)容簡介】 一個周期為6h式中：—周期時間，h；—反應器個數(shù)；6) 單池反應器容積Vm3 （325)7)進水變動的討論根據(jù)進水時間為2h/周期（4池4周期的場合）和進水流量模式，一個周期的最大進水量變化比為r= (326)式中：△q—進水變化量m3/d；V—反應器容積m3；—排出比；r—最大進水量變化比；考慮到流量的變動，反應器修正的容積為 (327)反應器水深4m,則所需水面積為m2 取反應器寬度B=20m,則反應器長度 ，取40m8) 反應器的運行水位計算如下：排水結束時水位 m (328)基準水位 m (329)高峰水位 4m 警報溢流水位 m (330)污泥界面 m (331)圖35反應池水位 The diagram of tank water9) 污泥量計算活性污泥法的產(chǎn)率系數(shù)a=~，衰減系數(shù)b=~；55592%=1035mg/L=Lr=40000=20000kg/dXA=40000103=60kg/d △X=aLrbXA==(332)根據(jù)有關資料查得SBR池SS去除率為50%～80%，本設計方案取SS去除率為75%； SS=13525%=34mg/L C=40000=4040kg/d S=C+△X=4040+10995=15035kg/d (333)式中：S—剩余污泥干固體量kg/d；C—非分解性懸浮物質量kg/d；△X—生物污泥積累量kgMLVSS/d；a—污泥的產(chǎn)率系數(shù)kgMLVSS/kgBOD5；b—污泥衰減系數(shù)d； XA—反應器MLVSS量；10）濕污泥量Qs Qsm3/d=1504m3/d (334)式中：P—污泥含水率%，一般為99%；查閱資料BOD去除率為＞90%則取93%；出水水質：555－555=38mg/LCOD去除率為85%；出水水質：945－945=142mg/L 。11) 上清液排出裝置日處理量40000m3/d，池數(shù)N=4，周期數(shù)n=3，排水時間TD=2h。則每池的排水負荷為： (335) m3/ h 選用BSF型浮筒式旋擺潷水器：設備簡介：BSF型浮筒式旋擺潷水器是SBR法處理城市污水和工業(yè)廢水關鍵設備，該設備安裝在水池中，隨著浮筒和導流管夾筒位置的變化，使導流管進口處于和非潷水狀態(tài)。其技術參數(shù)為：BSF10型潷水能力100m3/h，出水管直徑250mm，潷水高度2～5m，功率5kW。12) 需氧量OD按去除1kgBOD5需要1kgO2計算 (336) 式中：OD—需氧量kgO2/d； Q—設計進水量m3/d； S0—SBR池進水BOD5濃度mg/L；每池每周期需氧量OD11388kgO2 /周期 (337)式中：N—周期； n—反應器池數(shù)；以曝氣3h時計，每小時所需氧量為463kgO2/h (338)13）供氧量SOR取計算溫度20℃，混合液濃度CL=，α=，β=，EA=15﹪，清水20℃的飽和溶解氧濃度Cs(20)=，則淹沒水深為H =，空氣離開反應器時氧的百分濃度為： (339) (340)曝氣供氣裝置空氣擴散器出口處絕對壓力：Pb=105+103H=105+103=105Pa (341)曝氣池混合液中平均氧飽和濃度20℃時CS(T)=Csmg/L (342) = =435kgO2/h (343)14) 供風量Gsm3/min (344)15)曝氣設計計算供風量：m3/h。 空氣擴散器利用網(wǎng)狀膜微孔空氣擴散器；網(wǎng)狀膜曝氣器主要性能參數(shù)：型號：WM—180；水深：4~5m；供氣量：2~，；服務面積： m2個；動力效率：Ep ~；EA12~15% kgO2/kw/h；阻力損失：150~200。支管（豎管）平均供氣量： 每組曝氣池平面面積為：L=m，B=40m，S2800=m2；每個空氣擴散器的服務面積為：m2；型網(wǎng)狀膜曝氣器直徑58mm，則空氣擴散器布置間距為：mm；16）空氣管系統(tǒng)計算空氣管管道布置：根據(jù)曝氣池平面布置空氣管道一根主干管上沿各組池寬方向設置4根干管，在每根干管上設5對配氣豎管共10條配氣豎管，全曝氣池設40條配氣豎管每根豎管的供氣量為：m3/h；曝氣池平面面積20304=2400m2；，需空氣擴散器數(shù)目：個，為安全計，本設計采用空氣擴散器，每根豎管上安設的空氣擴散器數(shù)目為：個。每個空氣擴散器的配氣量為：m3/h。17）管徑與水頭損失計算表33 長度換算表 Table of length conversion tables配件長度換算系數(shù)配件長度換算系數(shù)三通：氣流轉彎大小頭~直流異口徑~球閥直流等口徑角閥彎頭~闡閥選擇一條從鼓風機房開始的最長的管路作為計算管路空氣干管和支管以及配氣豎管的管徑，查《環(huán)境工程師設計手冊》根據(jù)通氣空氣量和相應流速附錄附錄3加以確定沿程阻力損失。圖36從鼓風機房開始的最長的管路計算示意圖 diagram of blower from the beginning of the longest line of calculation diagram空氣管道的沿程阻力損失：如干管2~，直徑為700mm?？諝夤艿赖难爻套枇p失，根據(jù)空氣管的管徑和空氣量。2~1段當量長度 (345)式中：L0—管道的當量長度m； K—長度換算系數(shù)，~，；D—管徑mm；m2~1段局部阻力損失： (346)式中：ξ—局部阻力系數(shù)；u—空氣流速m/s； r—實際空氣重度kg/m3；當溫度為20℃，105KPa時。r值可用下式換算：kg/m3 異形管；四通一個== (347) 以下管路系統(tǒng)計算同上，詳細見表34。表34空氣管系統(tǒng)計算 Table of calculation of the air control system編號管段長度/m空氣流量空氣流速u/管徑D/mm配件/個和ξ值管段當量長度L0/m沿程阻力損失局部阻m3/hm3/min2122083216700四通1異形管1ξ= ξ=182132209702500三通1 ξ=異形管1ξ=124382688500四通1 ξ=異形管1ξ=12546235210300四通1 ξ=8656168028300四通1 ξ=76613445300四通1 ξ=2876672300四通1 ξ=986336300四通1 ξ= ξ=109168150閘門1 ξ=彎頭3 ξ=三通1 ξ=3111084100四通1ξ=異形管1ξ=1211562100四通1ξ=異形管1ξ=13122850三通1ξ=異形管1ξ=141321350三通1ξ=151414250三通1ξ=1615750三通1ξ=171650三通1ξ=181750三通1ξ=191850三通1ξ=201950三通1ξ=//總的阻力損失：網(wǎng)膜空氣擴散器壓力損失為6Kpa則總壓力損失為：Kpa。18）鼓風機選定供氣量m3/h；池深為4m；空氣擴散裝置安裝在距曝氣池池底處；鼓風機所需壓力為：Kpa 780780780650圖37 空氣擴散裝置Fig .37 The diagram of air dispersion devices表35鼓風機選型 Table of Blower Selection名稱技術參數(shù)型號GM35L型離心鼓風機進口流量（m3/min）300進口壓力/MPa進口溫度/℃20排氣壓力/ MPa軸功率/ kW374電機型號JK100021990電機功率/kW440 折板混合池及設計計算污水通過SBR池處理后，出水水質已經(jīng)很好，但SS仍然較高，可對污水進行深度處理，進一步去除水中細小懸浮物、膠體物質以及殘留微生物。設計采用混凝沉淀作為深度處理工藝，當進水水質好，出水水質優(yōu)異時，可以超越該工藝?；炷哪康脑谟谕ㄟ^向水中投加一些藥劑，使水中難以沉淀的膠體顆粒能相互聚合，長大至能自然沉淀的程度。本設計流量較大，采用折板混合池、隔板反應池和輻流沉淀池組合的方法達到混凝沉淀的效果，采用的混凝劑為工業(yè)硫酸鋁。折板混合池是在混合池內(nèi)設有數(shù)塊隔板，水流通過隔板孔道時產(chǎn)生急劇的收縮和擴散，形成渦流，使藥劑與原水充分混合。本設計在池中設三塊隔板，隔板孔道交錯設置，混合時間T取20s[12]。折板混合池結構見圖49。圖49 折板混合池示意圖Fig .49 The schematic of the mixed pool of folded plate(1) 混合池有效容積（V）混合時間T=20s，設計流量Q=1667m3/h，兩座池并聯(lián)運行，n=2 V=== m3 (348)(2) 各部分尺寸折板混合池分4個小格，，則池總面積為S=m2 (349)，所以池高H為2m；。，則池總長L= (350) 隔板反應池及設計計算污水在折板混合池與混凝劑混合后，還要進入隔板反應池與混凝劑充分反應。隔板反應池反應效果好，管理維護簡單。由于廊道寬逐漸增大，污水在廊道中流速不斷減小，污水中的懸浮物和細小顆粒與混凝劑反應完全[13]。設計反應時間T=20min，超高H2=，池數(shù)n=2。隔板反應池內(nèi)流速應按變速設計，~，~。本設計隔板反應池廊道內(nèi)流速采用5檔，=，=，=，=，=，計算草圖見圖410。 圖410 隔板反應池示意圖Fig. 410 The schematic of the separators reaction tank(1) 總容積（V） V===556m3 (351)(2) 各廊道尺寸，流速單池流量 m3/s