xx辦公樓鋼筋混凝土建設(shè)設(shè)計畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2025-07-21 00:21 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 Kyny1y2y3yyh/(m)4000300020001000 B軸反彎點高度計算層數(shù)hKyny1y2y3yyh/(m)4000300020001000C、D軸與A、B軸對稱，計算略。 風(fēng)荷載作用下內(nèi)力計算 風(fēng)荷載作用下的計算簡圖（圖中各值的單位為KN，數(shù)值均為標(biāo)準(zhǔn)值）計算要點及計算公式如下：，再求第i層j柱的剪力Vij。相關(guān)公式：上柱：Mijb=Vijyh 下柱：Miju= Vij（1y）h左柱：右柱： 風(fēng)荷載作用下A軸柱剪力及梁柱端彎矩計算層數(shù)ViΣDDikDikΣDVikyhMc上Mc下Mb總4561081085035610810850256108108501275906065 風(fēng)荷載作用下B軸柱剪力及梁柱端彎矩計算層數(shù)ViΣDDikDikΣDVikyhMc上Mc下Mb左Mb右4561081715935610817159256108171591275907730 地震作用下計算簡圖（圖中各值的單位為KN，數(shù)值均為標(biāo)準(zhǔn)值）地震作用下剪力及彎矩計算結(jié)果如下： 地震作用下A軸柱剪力及彎矩計算層位ViDDikDikΣDVikyhMA上MA下MA總4561081085035610810850256108108501275906065層位ViDDikDikΣDVikyhMB上MB下MB左MB右4561081715935610817159256108171591275907730本設(shè)計采用彎矩二次分配法計算豎向荷載下的框架內(nèi)力。該樓由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故取對稱軸一側(cè)的框架為計算對象，且中間跨梁取為豎向滑動支座。另外，除底層和頂層的荷載數(shù)值略有不同外，其余各層荷載的分布和數(shù)值相同。用彎矩二次分配法計算桿端彎矩。首先計算桿端彎矩分配系數(shù)。由于計算簡圖中的中間跨梁跨長為原跨長的一半，故其線剛度應(yīng)取為計算值的兩倍。Sa——邊節(jié)點 Sb——中間節(jié)點頂層：Sa=4(1+)=4Sb=4(1+)+2=Ua下柱=14/4=1/==Ub左梁=4Ub下柱=41/=標(biāo)準(zhǔn)層：Sa=4(1+1+)=4Sb=4(1+1+)+2=Ua上柱=14/4=1/= Ua右梁=4Ua下柱=14/4=1/=Ub上柱=4/= Ub左梁=4Ub下柱=41/= Ub右梁=2底層：Sa=4(1++)=4Sb=4(1++)+2=Ua上柱=14/4=1/= Ua右梁=4Ua下柱=4/4=1/=Ub上柱=4/= Ub左梁=4Ub下柱=4 桿件固端彎矩計算(1)恒載：頂層：Ma1=1/12ql2=1/12=m其他層：Ma4=1/12ql2=1/12=m：頂層：Mb1=1/3q’l2=1/3=m中間層：Mb4=1/3q’l2=1/3=m(2)活載：頂層：Ma1’=1/12ql2=1/12=m其他層：Ma4’=1/12ql2=1/12=m：頂層：Mb1’=1/3q’l2=0KNm中間層：Mb4’=1/3q’l2=0KNm 通過縱梁傳給柱的彎矩計算(1)恒載A軸：P1= M1=()= KNmP2= M2=()= KNm B軸：P3= M3=()= KNmP4= M4=()= KNm(2)活載A軸：P1= M1=()= KNmP2= M2=()=mB軸：P3= M3=()= KNmP4= M4=()= KNm： AB跨梁端剪力層位qlql/2M/lVaVb左4 3 2 1 BC跨梁端剪力層位qlql/2M/lVb左Vb右4 3 2 1 A柱軸力計算層位截面橫梁剪力外縱墻重縱梁重柱重ΔN柱軸力N411 22 333 44 255 66 177 88 B柱軸力計算層位截面橫梁剪力內(nèi)縱墻重縱梁重柱重ΔN柱軸力N411 22 333 44 255 66 177 88 活載下梁端剪力及軸力計算見下表： AB跨梁端剪力層位qlql/2M/lVaVb左4 3 2 1 BC跨梁端剪力層位qlql/2M/lVaVb左4 3 2 1 A柱軸力計算層位截面橫梁剪力柱軸力縱梁重柱重ΔN柱軸力N411 22 333 44 255 66 177 88 B柱軸力計算層位截面橫梁剪力柱軸力縱梁重柱重ΔN柱軸力N411 22 333 44 255 66 177 88 恒載作用下的彎矩圖 活載作用下的彎矩圖 恒載作用下的剪力圖 活載作用下的剪力圖圖 恒載作用下軸力圖 活荷作用下軸力圖 第六章內(nèi)力組合 組合類型由于本建筑位于抗震區(qū)，需要考慮地震作用。對于框架結(jié)構(gòu)，需考慮以下幾種組合：1．永久荷載效應(yīng)控制的組合：恒荷載+活荷載式中：——永久荷載分項系數(shù)，；SGK——按永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值GK計算的荷載效應(yīng)值；——第i個可變荷載的分項系數(shù)，；——可變荷載Qi的組合值系數(shù)，；——按可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值QiK計算的荷載效應(yīng)值。： 恒荷載+（活荷載+風(fēng)荷載）式中：——永久荷載分項系數(shù)，；SGK——按永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值GK計算的荷載效應(yīng)值；——第i個可變荷載的分項系數(shù)，；——按可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值QiK計算的荷載效應(yīng)值。恒荷載+活荷載式中：——永久荷載分項系數(shù)，；SGK——按永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值GK計算的荷載效應(yīng)值；——可變荷載Q1的分項系數(shù)，；——為諸可變荷載效應(yīng)中起控制作用者。由《結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計》可知荷載效應(yīng)控制的組合公式如下：：式中：——重力荷載分項系數(shù)，；——重力荷載效應(yīng)系數(shù)，；——力荷載代表值；——水平地震作用分項系數(shù)，；——水平地震作用效應(yīng)系數(shù)，；——水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值；和分別是豎向地震作用組合項和風(fēng)荷載組合項，而在此處我們的結(jié)構(gòu)是多層結(jié)構(gòu)，不須考慮這兩項，故式()可寫成下式：柱控制截面上最為利內(nèi)力的類型為：（1）及相應(yīng)的軸力N和剪力V；（2）及相應(yīng)的軸力N和剪力V；（3）及相應(yīng)的彎距M和剪力V；（4）及相應(yīng)的彎距M和剪力V；（5）及相應(yīng)的彎距M和軸力N；為了施工的簡便以及為了避免施工過程中可能出現(xiàn)的錯誤起見，框架柱通常采用對稱配筋。此時（1）（2）兩組最不利內(nèi)力組合可合并為彎矩絕對值最大的內(nèi)力及相應(yīng)的軸力N。本設(shè)計中，對于框架梁只進行一層、四層以及五層的內(nèi)力組合，取每根框架梁的左支座，右支座和跨中截面為控制截面。對于框架柱只進行一層和五層的內(nèi)力組合，取每根柱的柱頂和柱底為控制截面。綜上所述，本設(shè)計書采用表格形式給出了柱架梁，框架柱各截面的內(nèi)力組合。（—）注：彎矩單位kNm；剪力單位kN；軸力單位kN1．梁端彎矩調(diào)幅框架結(jié)構(gòu)梁端彎矩較大，配筋較多，因而不便施工。由于超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布的特性，所以在重力荷載作用下可以乘以調(diào)幅系數(shù)β，適當(dāng)降低梁端彎矩。根據(jù)工程經(jīng)驗，對現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架，可取β=~。梁端彎矩降低后，跨中彎矩增加。這樣，梁端彎矩調(diào)幅后不僅可以減少梁端配筋數(shù)量，達(dá)到方便施工的目的，而且還可以提高柱的安全儲備，滿足“強柱弱梁”的設(shè)計原則。，活載和風(fēng)載以及地震荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下，柱軸線處及柱邊緣處（控制截面）的梁端彎矩值和剪力值，柱邊緣處的彎矩值和剪力值按下述方法計算。 第一層梁端控制截面內(nèi)力（恒載）標(biāo)準(zhǔn)值截面柱軸線處柱邊緣處MVMVABlBr 第一層梁端控制截面內(nèi)力（活載）標(biāo)準(zhǔn)值截面柱軸線處柱邊緣處MVMVABlBr00 第一層梁端控制截面內(nèi)力（風(fēng)載）標(biāo)準(zhǔn)值截面柱軸線處柱邊緣處MVMVABlBr 第一層梁端控制截面內(nèi)力（地震作用）標(biāo)準(zhǔn)值截面柱軸線處柱邊緣處MVMVABlBr在豎向荷載作用下：Mb=MVb2，Vb=Vqb2以恒載作用下A支座為例，邊緣處M b和V b分別為：Mb=MVb2==mVb=Vqb2==在風(fēng)荷載作用下：Mb=MVb2，Vb=VMb=MVb2==mVb=V=其他層荷載計算從略，以下列出各層柱邊緣處荷載統(tǒng)計表：（恒、活載）標(biāo)準(zhǔn)值截面恒載內(nèi)力活載內(nèi)力柱軸線處柱邊緣處柱軸線處柱邊緣處M
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