【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 3= kNG11—G14=＋＋3＋＋（+）3＋（＋）3= kNG6—G10=＋＋3＋＋（+）3＋（18＋）3= kN G2—G3=＋＋3＋＋（+）3＋（＋）3= kNG1=＋＋3＋＋（＋）3= kN集中于各層樓面的重力荷載代表值如下圖建筑物總重力荷載代表值：∑G=++4+5+4+ = kN 13橫向框架柱側(cè)移剛度 D 值計(jì)算如下表項(xiàng)目層 柱k=∑i b／2i c（一般層）k=∑i b／i c（底層）α=k／2＋k（一般層）α=＋k／2＋k（底層）12／h 2 D=αi c12／h2(kN／m)根數(shù)中框架邊柱 2495 2中框架中柱 3091 1底層 ∑D 8081二三中框架邊柱 2312 214四五層中框架中柱 3894 1∑D 8518項(xiàng)目層 柱k=∑i b／2i c（一般層）k=∑i b／i c（底層）α=k／2＋k（一般層）α=＋k／2＋k（底層）12／h 2 D=αi c12／h2(kN／m)根數(shù)中框架邊柱 22412中框架中柱 36101六七八九十層 ∑D 8092中框架邊柱 20222十一十二十三十四十五層中框架中柱 30321∑D 7032橫向框架自震周期T1=α o T?α o：結(jié)構(gòu)基本周期修正系數(shù)，考慮到填充墻使框架自震周期減小的影響，取 α o為 。△ T：框架的頂點(diǎn)位移。橫向框即頂點(diǎn)位移計(jì)算（ξ i為層間相對(duì)位移）層次 Gi (kN) ∑G i(kN) ∑D i(kN／m)ξ i=∑G i／∑Di△i1 8081 2 8518 3 8518 154 8518 5 8518 6 8092 7 8092 8 8092 9 8092 10 8092 11 7032 12 7032 13 7032 14 7032 15 7032 16 1677 T1= =橫向地震作用計(jì)算（因本建筑高度大于 40m，不應(yīng)采用底部剪力法，但本設(shè)計(jì)仍用底部剪力法計(jì)算）在Ⅲ類場(chǎng)地，6 度地震區(qū)，結(jié)構(gòu)的自振周期和地震影響系數(shù) α max為：Tg= α max= α 1=( Tg／T 1)α max=(／) =由底部剪力法計(jì)算公式： FEK=α 1GE== KN由 T 1=＞= ξ n= T1+=＋=△F n=ξ n FEK== KNFi= GiHI／(∑G iHI)FEK(1ξ n) (頂層加上△F n)層次hi(m) Hi(m) Gi(KN) GiHI GiHI／(∑G iHI) Fi(KN) Vi(KN)1 2 3 163 3 4 3 5 3 6 3 7 3 8 3 9 3 10 3 11 3 12 3 13 3 14 3 15 3 16 內(nèi)力分析地震作用下的內(nèi)力計(jì)算，地震作用力沿豎向呈倒三角形分布，內(nèi)力計(jì)算采用 D 值法，采用公式：Vjk=Djk／∑D jkVfk（1）各柱分配的剪力V16 左 =V16 右 =739／2505= kNV16 中 =1027／2505= kNV15 左 =V15 右 =2022／7032= kNV15 中 =3032／7032= kNV14 左 =V16 右 =2022／7032= kNV14 中 =3032／7032= kN17V13 左 =V13 右 =2022／7032= kNV13 中 =3032／7032= kNV12 左 =V12 右 =2022／7032= kNV12 中 =3032／7032= kNV11 左 =V11 右 =2022／7032= kNV11 中 =3032／7032= kN V10 左 =V10 右 =2241／8092= kNV10 中 =3610／8092= kNV9 左 =V9 右 =2241／8092= kNV9 中 =3610／8092= kNV8 左 =V8 右 =2241／8092= kNV8 中 =3610／8092= kNV7 左 =V7 右 =2241／8092= kNV7 中 =3610／8092= kNV6 左 =V6 右 =2241／8092= kNV6 中 =3610／8092= kNV5 左 =V5 右 =2312/8518= kNV5 中 =3894/8518= kNV4 左 =V4 右 =2312/8518= kNV4 中 =3894/8518= kNV3 左 =V3 右 =2312/8518= kNV3 中 =3894/8518= kNV2 左 =V2 右 =2312/8518= kNV2 中 =3894/8518= kNV1 左 =V1 右 =2495/8081= kNV1 中 =3091/8081= kN（2）確定反彎點(diǎn)高度地震荷載呈倒三角形分布由于各梁柱剛度比 k 均小于 3，因此要修正反彎點(diǎn)高度（但本設(shè)計(jì)未修正） ，根據(jù)假定 2，反彎點(diǎn)高度 y=（3）計(jì)算柱端彎矩由柱剪力 Vij和反彎點(diǎn)高度 y，按下列公式可求得柱端彎矩。 18上端 M cu=Vij(hy)下端 M cl= Vijy 柱端彎矩計(jì)算結(jié)果如表：A 柱 B 柱 C 柱層次 上端 下端 上端 下端 上端 下端16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 12 12 12 121 （4）計(jì)算梁端彎矩梁端彎矩可按節(jié)點(diǎn)彎矩平衡條件，將節(jié)點(diǎn)上下柱端彎矩之和按左右梁的線剛度比例分配。計(jì)算結(jié)果如下圖：計(jì)算公式：M bl=( Mcu +Mcl)k1／(k 1＋k 2)； Mbr=( Mcu +Mcl)k1／(k 1＋k 2) k1= k2=19水平地震作用下的彎矩圖（kN? m）（5）計(jì)算梁端剪力示意圖如下圖計(jì)算公式：V b=( Mbl +Mbr)／l 20（6）計(jì)算柱軸力水平地震作用下的剪力圖（kN）21水平地震作用下的柱的軸力圖（kN）各柱所分配的剪力V16 左 =V16 右 =739／2505= kNV16 中 =1027／2505= kNV15 左 =V15 右 =2022／7032= kNV15 中 =3032／7032= kNV14 左 =V16 右 =2022／7032= kNV14 中 =3032／7032= kN22V13 左 =V13 右 =2022／7032= kNV13 中 =3032／7032= kNV12 左 =V12 右 =2022／7032= kNV12 中 =3032／7032= kNV11 左 =V11 右 =2022／7032= kNV11 中 =3032／7032= kN V10 左 =V10 右 =2241／8092= kNV10 中 =3610／8092= kNV9 左 =V9 右 =2241／8092= kNV9 中 =3610／8092= kNV8 左 =V8 右 =2241／8092= kNV8 中 =3610／8092= kNV7 左 =V7 右 =2241／8092= kNV7 中 =3610／8092= kNV6 左 =V6 右 =2241／8092= kNV6 中 =3610／8092= kNV5 左 =V5 右 =2312/8518= kNV5 中 =3894/8518= kNV4 左 =V4 右 =2312/8518= kNV4 中 =3894/8518= kNV3 左 =V3 右 =2312/8518= kNV3 中 =3894/8518= kNV2 左 =V2 右 =2312/8518161= kNV2 中 =3894/8518161= kNV1 左 =V1 右 =2495/8081= kNV1 中 =3091/8081= kN確定反彎點(diǎn)高度和地震荷載不一樣的是，風(fēng)荷載接近于均布荷載由于各梁柱剛度比 k 小于 3，因此須修正反彎點(diǎn)高度（但本設(shè)計(jì)中未修正） ，根據(jù)假定 2，反彎點(diǎn)高度 y=。計(jì)算柱端彎矩由柱剪力 Vij和反彎點(diǎn)高度 y，按下列公式可求得柱端彎矩。23上端 M cu=Vij(hy)下端 M cl= Vijy 柱端彎矩計(jì)算結(jié)果如表：A 柱 B 柱 C 柱層次 上端 下端 上端 下端 上端 下端16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 計(jì)算梁端彎矩梁端彎矩可按節(jié)點(diǎn)彎矩平衡條件，將節(jié)點(diǎn)上下柱端彎矩之和按左右梁的線剛度比例分配。計(jì)算結(jié)果如下圖：計(jì)算公式：M bl=( Mcu +Mcl)k1／(k 1＋k 2)； Mbr=( Mcu +Mcl)k1／(k 1＋k 2) k1= k2= 24風(fēng)荷載作用下的彎矩圖（kN? m）計(jì)算梁端剪力示意圖如下圖（a）計(jì)算公式：V b=( Mbl +Mbr)／l25 風(fēng)荷載作用下的剪力圖（kN）26風(fēng)荷載作用下的軸力（kN） 27 豎向荷載內(nèi)力計(jì)算[9] 恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算豎向恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算采用分層法，作修正如下：1）除底層外其它各層柱子的線剛度均乘以折減系數(shù) ；2）除底層外其它各層柱子的彎矩傳遞系數(shù)均為 1／3。 （結(jié)構(gòu)內(nèi)力用彎矩分配法計(jì)算）頂層（1）計(jì)算固端彎矩（假定所有彎矩以順時(shí)針為正）把梯形荷載化作等效均布荷載g 邊左 =g16 左 +（12α 2+α 3）g 16 右 =＋（12 2+） = kN／mg 邊右 = g16 左 +（12α 2+α 3）g 16 右 =+(12+) = kN／mMEH=1／12 g 左 L2=1／12 2= kNmMHE= MEH= kNmMHJ=1／12 g 右 L2=1／12 2= kNmMJH= MHJ= kNm（2）分配系數(shù)E 節(jié)點(diǎn)：μ e=ie／(i e+ic)= ／(+)=μ e‘=ic／(i e+ic)= ／(+)=H 節(jié)點(diǎn)：μ hl=ih／(i h+ih’+)=／(++)=μ jr= ih’ ／(i h+ih’+)= ／(++)=μ j’=／(i h+ih’+)= ／(++)=J 節(jié)點(diǎn)：μ j=ij／(i j+)=／(+)=μ j’=／(i j+)= ／(+)=（3）彎矩分配圖28上柱 下柱 右梁 　 左梁 上柱 下柱 右梁 　 左梁 上柱 下柱　 　 　 　 　 　　 　 12 　 　 　 6 　 　 　 　 　 　 　 （4）頂層彎矩圖 1115 層（1）計(jì)算固端彎矩把梯形荷載化作等效均布荷載g 邊左 =g 左 +（12α 2+α 3）g 右 =+（12 2+） = kN／mg 邊右 = g 左 +（12α 2+α 3）g 右 =+(12+)29 = kN／mMEH=1／12 g 左 L2=1／12 2= kN?mMHE= MEH= kN? mMHJ=1／12 g 右 L2=1／12 2= kN?mMJH= MHJ= kN? m（2)分配系數(shù)E 節(jié)點(diǎn)：μ e=ie／(i e+ic)= ／(+2)=μ e‘=ic／(i e+ic)= ／(+2)=H 節(jié)點(diǎn)：μ hl=ih／(i h+ih’+)=／(++2)=μ jr= ih’ ／(i h+ih’+)= ／(++2)=μ j’=／(i h+ih’+)= ／(++2)=J 節(jié)點(diǎn)：μ j=ij／(i j+)=／(+2)=μ j’=／(i j+)= ／(+2)= （3）彎矩分配 上柱 下柱 右梁