【文章內容簡介】 機架類型:懸式非承重機架 上機架類型:懸式承重機架 上機架布置方式:露出地面 發(fā)電機勵磁方式：靜止可控硅勵磁 圖212 發(fā)電機結構圖 發(fā)電機額定容量 極距 cm其中發(fā)電機額定容量；p為磁極對數(shù)， r/min時磁極對數(shù)為16；由容量和線速度決定，取9定子內徑cm定子鐵心長度cm定子鐵心外徑 無統(tǒng)一的機座號，由于本電站沒有容量和轉速相似的發(fā)電機故按下式估算，故定子鐵心外徑cm定子基座外徑 由《水電站機電設計手冊》P160可知，cm故發(fā)電機型號為SF3332/594 風罩內徑 由《水電站機電設計手冊》P161可知，發(fā)電機額定容量為時cm 轉子外徑其中忽略不計cm 下機架最大跨度由《水電站機電設計手冊》P161可知，其中由《水電站機電設計手冊》表36得；故推力軸承外徑和勵磁機外徑由《水電站機電設計手冊》表37由差值法算得定子機座高度由《水電站機電設計手冊》P162可知，cm上機架高度對于懸式非承載機架推力軸承高度由《水電站機電設計手冊》P163表38得 推力軸承高度。 下機架高度由于本發(fā)電機為懸式非承載機架由《水電站機電設計手冊》P162可知下機架高度。定子支座支撐面值下機架支撐面距離對于懸式非承載機架下機架支撐面至主軸法蘭底面距離轉子磁軛軸向高度因本機組采用風冷帶風扇，故轉子磁軛軸向高度 發(fā)電機主軸高度其中H為發(fā)電機總高度：發(fā)電機主軸高度定子鐵芯中心線至主軸法蘭底面距離 發(fā)電機總重其中為估算系數(shù)由裝置形式?jīng)Q定,又因三個方案轉速都較高由《水電站設計手冊水利機械分冊》可知宜選用懸式布置,取8 發(fā)電機轉子重 發(fā)電機飛輪力矩為經(jīng)驗系數(shù)由《水電站機電設計手冊》。、作用及使用范圍 停機檢查或檢修水輪機時，在靜水中關閉閥門，截斷水流 機組長時間停機時截斷水流，減少導葉漏水造成間隙汽蝕，同時避免機組長期運行后因導葉漏水造成不能停機事故時，在動水中緊急關閉閥門截斷水流。由《水電站機電設計手冊》P175表41可知。 蝴蝶閥在全開時，實際過流面積因有活門會減少，故應使閥的過流凈面積等于或大于蝸殼進口斷面積。蝴蝶閥直徑其中，為蝸殼進口斷面直徑 為與水頭有關的系數(shù) 為電站最大水頭由《水電站機電設計手冊》。 型 號：DF53080 閥軸的布置方式：臥式 操作機構型式和操作方式：接力器油壓操作 閥門公稱直徑：DN5300mm 閥門的設計壓力： 旁通閥直徑： DN500mm第三章 調保計算及調速器與油壓裝置選擇 調節(jié)保證計算的目的、任務及標準 調保計算的目的是在機組甩負荷時計算出出最大轉速上升值和最大壓力上升值以保證過水系統(tǒng)的強度,避免因甩負荷時壓力上升過高使壓力鋼管破裂。 ,要并入電力系統(tǒng),故突增負荷的調保計算可不進行。 我國調節(jié)保證計算的標準:（1）當機組容量占電力系統(tǒng)較大比重或擔負調頻任務,甩全負荷最大轉速上升宜小于45%。當機組占電力系統(tǒng)不大或不擔負調頻任務時,應小于55%。（2）甩全負荷時,有壓過水系統(tǒng)允許的最大壓力上升率不能超過50~30%。（3）尾水管內最大真空度不宜大于8m水柱。（4）壓力輸水管不應出現(xiàn)負壓脫硫現(xiàn)象。 本電站為引水式電站。主體建筑物由首部樞紐、有壓引水隧洞、鋼管道和廠區(qū)樞紐組成。電站引水道系統(tǒng)布置在大盈江左岸，引水道總長約280m，采用一管三機引水方式，由電站進水口、壓力引水隧洞、洞內壓力管道組成，為有壓引水系統(tǒng)。其中壓力引水隧洞長202m，；壓力引水總鋼管長42m，； 支管42米（至蝶閥止），直徑按進水蝶閥直徑定。 電站裝機容量333MW, 水頭參數(shù)：Hmax=54m, Hr=, Hmin=40m,Hav= 水輪機參數(shù)： HLA551LJ300,nr=,Qr= 壓力引水段（1）壓力管道長度Li=202m直徑Di=面積Fi= 流量Qi=3= 流速 （2）壓力引水總管長度Li=42m 直徑Di= 面積Fi= 流量Qi=3= 流速 （3）引水支管長度Li=42m 直徑Di= 面積Fi= 流量Qi= 流速 （4）壓力飲水段總值 金屬蝸殼段 進口斷面流速 蝸殼段 ，其中：K==345度 尾水管段（1）直錐段 直錐段平均面積直錐段平均流速 直錐段幾何長度綜上有 （2）肘管段 肘管段平均面積 肘管段平均流速 幾何長度 （3）擴散段 擴散段平均面積 擴散段平均流速 擴算段幾何長度 （4）尾水管管道特性完整流道特性系數(shù) 水擊壓力升高計算本機組關閉時間較長，引水管短，為末相水擊。設定接力器導葉關閉時間分別為5s、6s、7s進行比較試算：（1）關閉時間為5s時不滿足要求（2）關閉時間為6s時1）出壓力水管末端：2）蝸殼末端最大水錘壓力上升相對值為：3）尾水管在導葉或閥門之后，水錘壓力變化現(xiàn)象與壓力管道相反，其進口處壓力下降相對值為：4）為保證輸水管不出現(xiàn)負壓脫流情況，進行校核計算其中取尾水管直錐段平均流速綜上所述符合要求。（3）關閉時間為7s時1）出壓力水管末端：2）蝸殼末端最大水錘壓力上升相對值為：3）尾水管在導葉或閥門之后，水錘壓力變化現(xiàn)象與壓力管道相反，其進口處壓力下降相對值為：4）為保證輸水管不出現(xiàn)負壓脫流情況，進行校核計算其中取尾水管直錐段平均流速綜上所述符合要求。轉速升高計算（1）關閉時間為5s時有上述結果可知不符合條件，故不進行接下來的討論。（2）關閉時間為6s時根據(jù)特性曲線查得。機組慣性時間常數(shù) 調節(jié)遲滯時間 ，為永態(tài)轉差系數(shù)， ~。水擊修正系數(shù)由模型飛逸特性曲線，時故。由此：故滿足要求（3）關閉時間為7s時 故滿足要求綜上訴述接力器導葉關閉時間設定為6s。最高水頭下額定流量的計算 原型水輪機的單位流量進水流道水力特性計算（1）壓力管道長度Li=202m直徑Di=面積Fi=流量Qi=3=流速 （2）壓力引水總管長度Li=42m直徑Di= 面積Fi=流量Qi=3=流速（3）引水支管長度Li=42m直徑Di=面積Fi=流量Qi=流速（4）壓力引水段總值 金屬蝸殼段 進口斷面流速 蝸殼段 其中 =345度 尾水管段（1）直錐段 直錐段平均面積 直錐段平均流速 直錐段幾何長度綜上有 （2）肘管段 肘管段平均面積 肘管段平均流速 幾何長度 （3）擴散段 擴散段平均面積 擴散段平均流速 擴算段幾何長度 （4）尾水管管道特性完整流道特性系數(shù)水擊壓力升高計算本機組關閉時間較長，引水管短，為末相水擊。設定接力器導葉關閉時間為。 由模型綜合特性曲線可知，最高水頭下導葉開度為。出壓力水管末端：蝸殼末端最大水錘壓力上升相對值為：尾水管在導葉或閥門之后，水錘壓力變化現(xiàn)象與壓力管道相反，其進口處壓力下降相對值為：為保證輸水管不出現(xiàn)負壓脫流情況，進行校核計算 取尾水管直錐段平均流速綜上所述符合要求。轉速升高計算根據(jù)特性曲線差得。機組慣性時間常數(shù)調節(jié)遲滯時間 為接力器不動時間，為永態(tài)轉差系數(shù)， ~水擊修正系數(shù)由模型飛逸特性曲線，時故。由此：故滿足要求 隨著技術發(fā)展，微機調速器得到廣泛使用，本電站裝機容量較大，電力系統(tǒng)對其電能要求較高故采用微機調速器。 中、小型調速器接力器工作容量的計算選擇 中、小型調速器接力器工作容量A的計算：式中：Q為最大水頭下機組發(fā)出額定出力時的流量，為最大水頭，則計算結果為：由于容量3500，所以要根據(jù)主配壓閥直徑選擇調速器的型號。據(jù)主配壓閥直徑選擇調速器1）、導葉接力器的容積計算大中型調速器的導葉接力器容量選擇一般是按經(jīng)驗公式計算出接力器直徑再選取合適的主配壓閥直徑。目前調速器的主配壓閥直徑已形成系列，有200、250、300、350mm等規(guī)格。,式中 ─計算系數(shù)由《水電站機電設計手冊》P254 表64得：=。則接力器直徑為：由《畢業(yè)設計與課程設計指南》P38查導葉接力器直徑