【文章內容簡介】 2)= Δ/Lθ/2= arcsin(Δ/L)θ= 2arcsin(Δ/L) 式中：L′—“П組合”兩補償器管道之間的垂直距離，mm△—單側補償量，mm （當兩側補償量不同時，按較大補償量計算）該類補償器組合應注意的是在吸收熱伸長時，當力臂旋轉到θ/2處，管道將出現(xiàn)最大的離心擺動值Y 。顯然Y值對該補償器的正常運行是不利的。它將對第1導向支柱（離BTA最近）產生附加扭矩M1d。M1d與L1d（見圖7）的2次方成反比。當L1d=0時M1d≈∞?？梢?，這是不允許的。但當L1d大到等于2~3“水平直管支柱跨距”時，M1d就很小了。那時第1導向支柱就可按普通導向支柱（類似于波型或套筒補償器的導向支柱）來設計。所以對“П組合”，第1導向支柱應設在距“П組合”2~3支柱跨遠的地方?！哀苯M合”的Y值由下式決定：Y=（L－ L2－△2 ）/2 Δymax= L/2[1cos(θ/2)] “Ω組合”的布置特點圖8圖8為“Ω組合”的平面布置圖，由圖可知“Ω組合”左右兩直管在同一條軸線上，并進行雙向補償，不存在徑向位移。若“Ω組合”為上向布置時，由于重心較高，當它正在補償時，可能會擺動。為此， 必須將最靠近它的左右兩只支柱設計為導向支柱，以增加穩(wěn)定性，應當注意到圖8所示B值存在一個最小值：BminBmin=△1+△2+Dw+2Sbo式中： Dw管道外徑Sbo—保溫層厚度△△2—左右兩側補償量顯然，B不可小于Bmin。由于在兩導向支柱間不可再設支柱，又由于彎頭有6個，如果彎頭選用煨彎彎頭，則實際的臂長就不可能足夠長。為此我們建議彎頭應選用熱壓彎頭，并加高一級壓力等級。這樣，即使直管選用的是螺旋管，也可按無縫管的標準來計算“水平布置直角彎的跨距”。最終達到增加臂長，降低軸向推力，增加熱補償量的目的。BT系列旋轉補償器選型參數(shù)要點BT系列旋轉補償器，作為一種新型的補償能力特別大的補償裝置，它的性能優(yōu)于套筒補償器，即使性能同于套筒補償器，也只要在套筒補償器規(guī)定的最大間距處，改滑動支架為導向支架就可等效地擴大補償距離。為此，使用本公司補償器進行長距離補償時可按表3設置導向支架。表3 長距離補償時導向支架的間距 （m）公稱通徑（mm）≤100125150200250≤350≤500600700≥800導向支架間距7070709090100110110120130比照長距離補償?shù)奶淄惭a償器在靠近補償器處增設導向支架的做法，建議在“Ω組合”補償器的兩側設置導向支架。由于“П組合”補償器補償時存有橫向擺動，故兩側補償器一定距離內不得設置導向支架，見表4。表4 補償器兩側導向支架距補償器的距離 （m）公稱通徑（mm）≤100≤200≤350≤500≤600≤700≤800＞800П組合≥35≥40≥45≥50≥55≥60≥62≥65Ω組合上向布置≤58121720242832下向布置≤8≤17≤22≤28≤35≤42≤48≤50為限制Y值過大，設計時必須對擺動角θ (與補償量成正比)加以限制。θ的大小直接反映了補償量的大小：θ值越大，補償量越大，同時Y向的擺動量也越大。此外，θ角越大，補償器密封材料的壽命越短，對大管徑，這種情況更加明顯。θ值的θmax參見表5，同時推出另一組推薦使用值θmax′參見表6。表5 θ的極大值（θmax） (176。)公稱通徑（mm）≤200250300350400450500600700≥800θmaxП組合55504540353028Ω組合≤65θ的意義和取值同П組合,本公司的標準產品是按表6取值的,以保證有較大的補償能力和較緊湊的結構,所以當設計認為有較大的空間和只需要較小的補償能力時應把θ取得小一些,以保證補償器的摩擦推力更小(固定支架可以做小一些)，使用時間更長。表6 θ的推薦值（θmax′） (176。)公稱通徑（mm）≤200250300350400450500600700≥800θmaxП組合50454240353230282623Ω組合≤60表8 鋼材平均線膨脹系數(shù) 鋼類在下列溫度（℃）與20℃之間的平均線膨脹系數(shù)α，106mm/mm?℃50100150200250300350400450500550600650700碳素鋼、碳錳鋼、錳鉬鋼、低鉻鉬鋼－－中鉻鉬鋼（Cr5Mo～Cr9Mo）－－奧氏體鋼（至Cr19Ni14）高鉻鋼（Cr13～Cr17）－－Cr25Ni20－六、設計須知(1) ∏組合不供整組，只供單臺補償器。(2) Ω組合可供非標整組和標準整組和單臺補償器。 (3) 供補償器時須注明：通徑、工作壓力、溫度。(4) 供非標組合時應注明：通徑、工作壓力、臂長和H值、溫度。 (5) 供標準組合時應注明：通徑、工作壓力、補償能力、溫度。安裝及注意事項(1) 安裝前檢查內管外端是否露出壓蓋，達到設計要求。(2) 將補償器直接焊接(或法蘭連接)在管道上，焊接時應用防護罩保護補償器。注意按補償器規(guī)定的介質流向指示標志進行安裝。(3) 補償器與管道保持同心。須對旋轉角θ的一半進行預偏裝或安△L的一半進行預偏裝。 (4) 在靠近補償器兩端合適的位置應各有一個可靠的導向支座、保證運行時自由伸縮。對管道托座應按照膨脹量加安全余量并對使用溫度和安裝溫度進行適當考慮。 (5) 端管焊接應符合GB98588,GB98688的規(guī)定. (6) 嚴寒季節(jié)焊接時，應對鋼管端部及端管進行預熱。(7) 安裝后檢查各壓蓋螺栓是否均勻一致擰緊，(不要過緊，只要均勻)，然后進行分段水壓密封試驗，合格后方可進行系統(tǒng)試壓，試驗可采用工作壓力的1．5倍或按設計部門提供的數(shù)據(jù)要求進行試壓，試驗時分3次進行。第一次升壓至1／3的工作壓力，關閉充水門，觀察是否有滴水現(xiàn)象，若出現(xiàn)滲漏，請在漏處稍加擰緊即可止漏。第二次升壓至工作壓力，停止升壓進行觀察，是否有滲漏現(xiàn)象。第三次升壓至1．5倍工作壓力，持續(xù)10min后，若壓力不變證明強度試驗合格，當壓力再降至工作壓力時，持續(xù)30min，若壓力仍不變，則說明合格。 使用及維修正常情況下，使用20年以上，不會泄漏，如有個別滴漏現(xiàn)象時，只需稍加擰緊彈簧壓緊法蘭螺栓即可止漏。填料的物理、機械性能及特點(1) 使用溫度范圍—196～2600℃。(2) 韌性好、彈性好、密封性能強。(3) 耐腐蝕性能：對酸類、有機溶劑、有機汽體、蒸汽等均有良好的耐腐蝕性能。(4) 自潤滑性能高、摩擦系數(shù)低，使用壽命長。(5) 氣密性好，對汽體、液體具有良好的不滲透性。(6) 物理性能： 密 度：—／cm179。純 度：≥98%線膨脹系數(shù)：層間11xl0 mm/mm℃摩擦系數(shù)：0．12(石墨與碳鋼)0．15(石墨與石墨)（7）機械性能氣孔率（體積分數(shù)）10%～20%抗壓強度：80～180MPa抗折強度：25～55硬 度：50～85HS組合的變異形式“Ω組合”是有缺點的，那就是彎頭較多，臂長不可能更長。為此，本公司給出了四種“П組合”的變形型式（見圖12），以適應城市熱網鋪設安裝時各種不同情況的需要。圖中1型為上（下）向布置；2型為居中布置；3型為側向布置；4型為只具有單向補償能力的轉角布置。此外，根據(jù)需要“П組合”的臂高（見圖12中所示H）是可以增加的，但其展開長度不能超過“水平布置直角彎管的跨距”。圖12應用舉例說明例1．某熱網蒸汽管線壓力為16kg／cm178。，工作溫度為320℃，選用￠377x8／20鋼管，保溫層厚度為80mm，選用∏型旋轉補償器，求結構尺寸、工作時最大摩擦力。 (圖13)解：(1) 根據(jù)θ≤[θmax]的要求，查表5得： DN350 管θmax= 要滿足補償量Δx，則最小值應滿足要求： Δ=α(Ll+L2)(t2—t1) =1310 (150+140)10179。(32020)=1131mm=1．131m 2arcsin(Δ／2L)≤[θmax] Δ／2L≤sin()186。 ≤(=) 則L≥ 取L=2m時，則θ=2arcsin(Δ／2L)=2arcsin[／(22)]=2=≈33186。(2) 擺動值： ΔY=L／2[1—cos(θ／2)]=2／2(1—cos33186。／2) =1()==