220kv降壓變電站電氣部分初步設計畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2025-07-16 13:52 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 *= L3: X17=X18=40**= L4: X19=X20=60**=主變?yōu)镺SFP740000/220三繞組變壓器，經(jīng)查表得其短路電壓百分數(shù)為：U39。K(12)(%)=9 U39。K(13)(%)=31 U39。K(13)(%)=21,降壓組合100/100/50因是自耦變壓器，所以需要折算： UK(12)(%)=U39。K(12)(%)=9% UK(13)(%)=U39。K(13)(%)()=62% UK(23)(%)=U39。K(23)(%)()=42%各個繞組電壓百分比： Uk1=[9%+62%42%]=% Uk2=[9%+42%62%]=% Uk3=[42%+62%9%]=%得各元件的標幺值： X23=X24=*= X25=X26=*= X27=X28=*=（a） 兩條線路同時運行時，此時線路阻抗為原來單條阻抗的一半，化簡等值網(wǎng)絡： X29== X30== X31== X32== X33== X34=+XN=+=轉(zhuǎn)化： X35=X29+X31= X36=X30+X32=進行Y△變換： X37=X33+X35+=++= X38=X33+X36+=++=X37,X38,X34分別為G14，G56，S∞對短路點的轉(zhuǎn)移電抗。下面將其轉(zhuǎn)換成計算電抗。G14=*=G6=*=基準電流：Idsc==IdG14===IdG6===I∞=*==*=（b） 一條線路運行 等效電路圖： X39=X29+X13= X40=X30+X15=+=作一個進行Y△變換： X41=X17+X39+=++= X42=X17+X40+=++=X41,X42,X27分別為G14，G56，S∞對短路點的轉(zhuǎn)移電抗。下面將其轉(zhuǎn)換成計算電抗。G14 : Xc1=X41=*=G6: Xc2=X42=*= X∞k=X19+XN=+=基準電流：Id(G14)===Id(G6)===I∞=*==*=（a） 兩臺主變同時運行在原有圖的基礎(chǔ)上化簡電路圖如下： X43===計算各電源對短路點的轉(zhuǎn)移電抗：用單位電流法：Xik=設I1=1Ua=I1X34=X34I2==I3==IK=I1+I2+I3UK=Ua+Ik*Xk =X34+(1++)Xk =+(1++)* = X1k= X2k== X3k==1X1k,X2k,X3k分別為S∞，G56，G14對短路點的轉(zhuǎn)移電抗。下面將其轉(zhuǎn)換成計算電抗。G14 : Xc1=X41=1*=G6: Xc2=X42=*=GS∞: X∞k=基準電流：Id(G14)===Id(G6)===I∞=*==*=因為計算電抗Xc2,表明發(fā)電機離短路點電氣距離很遠，可近似認為短路電流的周期分量不隨時間變化，即：G6: 對短路點的短路電流Ik=Id(G6) Ik=*= (b)只有一臺主變運行化簡后的等效電路： X44=X23+X25==用單位電流法計算各電源對短路點的轉(zhuǎn)移電抗： EK=X1+(1++)Xk= X1k= X2k== X3k==X1k,X2k,X3k分別為S∞，G56，G14對短路點的轉(zhuǎn)移電抗。下面將其轉(zhuǎn)換成計算電抗。G14 : Xc1=X3k=*=G6: Xc2=X2k=*=GS∞: X∞k=基準電流：IdG14===IdG6===I∞=*==*=（a） 兩臺主變運行時，化簡后的等效電路： X45===用單位電流法計算各電源對短路點的轉(zhuǎn)移電抗： EK=X1+(1++)Xk= X1k= X2k== X3k==X1k,X2k,X3k分別為S∞，G56，G14對短路點的轉(zhuǎn)移電抗。下面將其轉(zhuǎn)換成計算電抗。G14 : Xc1=X3k=*=G6: Xc2=X2k=*=GS∞: X∞k=基準電流：IdG14===IdG6===Idsc==*=，表明發(fā)電機離短路點電氣距離很遠，可近似認為短路電流的周期分量不隨時間而變化 G14對短路點的短路電流 Ik1=*= G6對短路點的短路電流Ik2=*=所以總的短路電流為：Ik1+Ik2+Ik∞=++=（b） 10KV側(cè)短路單臺主變運行系統(tǒng)等值網(wǎng)絡化簡 X46=X23+X27=+=用單位電流法計算各電源對短路點的轉(zhuǎn)移電抗： EK=X27+(1++)X46= X1k= X2k== X3k==X1k,X2k,X3k分別為S∞，G56，G14對短路點的轉(zhuǎn)移電抗。下面將其轉(zhuǎn)換成計算電抗。G14 : Xc1=X3k=*=G6: Xc2=X2k=*=GS∞: X∞k=基準電流：IdG14===IdG6===Idsc===，表明發(fā)電機離短路點電氣距離很遠，可近似認為短路電流的周期分量不隨時間而變化 G14對短路點的短路電流 Ik1=*= G6對短路點的短路電流Ik2=*= GS∞對短路點的短路電流 Ik∞=所以總的短路電流為：Ik1+Ik2+Ik∞=++=結(jié)果見表3和表4。在這里短路的持續(xù)時間是以最大的過電流保護的動作時間來計算的，顯然，如果用主保護的動作時間或主保護存在死區(qū)時用后備保護的動作時間一定能滿足要求。 表3 系統(tǒng)最大運行方式下的短路電流參考值（KA）短路地點運行方式I“I1I2I3220KV側(cè)兩條線路同時運行一條線路 運行110KV側(cè)兩臺主變同時運行一臺主變 運行10KV側(cè)兩臺主變同時運行一臺主變 運行 表4 短路電流的持續(xù)時間的最大值（s）220KV側(cè)110KV側(cè)10KV側(cè)五、電氣設備的選擇（1） 電氣設備的選擇原則1. 高壓斷路器的選擇（1） 型式。除滿足各項技術(shù)條件和環(huán)境條件外，還應考慮安裝調(diào)試和運行維護的方便，一般635KV選用真空斷路器，35500KV選用SF6斷路器。（2） 額定電壓的選擇為 UN≥UNS。（3） 額定電流的選
環(huán)評公示相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號-1