【文章內容簡介】 (b)地震作用下的框架剪力圖(KN)23圖 36（c）地震作用下的框架軸力圖 豎向荷載作用下橫向框架的內力分析此處仍用中框架 7 為例來進行24 計算單元的選擇確定圖 37 計算單元圖計算單元寬度 ,直接傳給框架的樓面荷載如圖中的陰影所示,計算單元范圍內的其余樓面荷載則通過縱向框架以集中力的形式傳給橫框架,作用于各節(jié)點上,由縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合,所以在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。 荷載作用下框架的內力計算1 ）恒荷載作用下框架的內力計算(此處不考慮柱的自重) 恒載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示圖 38 各梁上作用的恒荷載25316 屋面 、 、 、 、 、 計算過程(表中““表示乘號)1q39。239。1P2荷載類型荷載組成 kn/m 合計梁線荷載 q1橫墻線荷載 0q139。 板傳來 2(12()^2+()^3)梁線荷載 q2橫墻線荷載 0q239。 板傳來 25/8次梁(橫)自重0板傳來 (5/8)縱梁自重 p1縱墻自重 次梁(橫)自重0板傳來 (5/8) +(12()^2+( /)^3)縱梁自重 p2縱墻自重 0其中： , 代表橫梁自重,為均布荷載形式(包括粉刷層)1q2, 分別為屋面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載39。39。短方向分配荷載： (kn/m)58aq長方向分配荷載： (kn/m)23[1()]aqb??26圖 39 雙向板示意圖, 分別由邊縱梁,中縱梁直接傳給柱的橫載,它包括梁自重、樓板重、縱墻、重力荷載。1P2表 317：1－5 層 、 、 、 、 、 計算過程(表中““表示乘號)1q39。239。1P2荷載類型 荷載組成 計算過程 合計梁線荷載 q1橫墻線荷載 q139。 板傳來 2(12()^2+()^3)梁線荷載 q2橫墻線荷載 0q239。 板傳來 25/8次梁(橫)自重 0板傳來 (5/8)縱梁自重 p1縱墻自重 次梁(橫)自重 0板傳來 (5/8)+(12()^2+()^3)縱梁自重 27縱墻自重 102 ）活荷載作用下柱的內力計算 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所圖 310 各層梁上作用的活荷載表 318：屋面 、 、 、 、 、 計算過程(表中““表示乘號)1q39。239。1P2荷載類型 荷載組成 kn/m 合計梁線荷載 0q1橫墻線荷載 0q139。 板傳來 2(12() 2+() 3)梁線荷載 0q2橫墻線荷載 0q239。 板傳來 25/8次梁(橫)自重 0板傳來 (5/8)縱梁自重 0p1縱墻自重 0次梁(橫)自重 0板傳來 (5/8) + (12()^2+()^3)縱梁自重 028縱墻自重 0表 319：15 層 、 、 、 、 、 計算過程(表中““表示乘號)1q39。239。1P2荷載組成 計算過程 合計梁線荷載 0q1橫墻線荷載 0q139。 板傳來 2(12()^2+()^3)梁線荷載 0q2橫墻線荷載 0q239。 板傳來 25/8次梁( 橫) 自重 0板傳來 (5/8)縱梁自重 0p1縱墻自重 0次梁( 橫) 自重 0板傳來 (1. 55/8) +(12()^2+()^3)縱梁自重 0p2縱墻自重 0 荷載作用下梁的內力計算梁端、柱端彎距采用彎距二次分配法計算。 用彎距二次分配法計算框架彎距等效后框架豎向荷載示意圖(沒有計入柱子自重)29圖 311（a） 恒載分布圖(單位:kn/m，kn)圖 311（b）活載分布圖(單位:kn/m，kn)30注意：以上集中荷載不包括柱自重。 1 固端彎矩計算：此處固端彎距的計算，將框架梁視為兩端固定梁計算固端彎距，并考慮柱心矩計算結果見表 320 所示： 表 320 均布荷載作用下梁固端彎距 恒載作用下梁固端彎矩　 AB BC層次 Q L M Q L M6 5 4 3 2 1 續(xù)表：活載作用下梁固端彎矩　 AB BC層次 Q L M Q L M6 5 4 3 2 1 注：１、M=qL 2/12　　２、q 可以查前圖2 分配系數(shù)的計算：因框架對稱性，所以取半框架計算，半框架的梁柱線剛度如圖 312 所示，其中切斷31的橫梁的線剛度取為原來的一倍，分配系數(shù)按與接點連接的各桿轉動剛度比值計算：圖 312 半框架梁柱線剛度示意圖分配系數(shù)見表 321 和表 322 所示3 傳遞系數(shù)： 遠端固定：傳遞系數(shù)為 1/2 遠端滑支：傳遞系數(shù)為1 4 彎距分配：恒載作用下，框架彎距分配計算見 321 表，框架的彎距圖見圖 321，活載作用下框架的彎距分配計算表 322，框架的彎距圖見圖 322 所示：在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內力重分布，取彎距調幅系數(shù)為 ，調幅后，恒載及活載彎距圖見圖 313 及圖 314 中括號內數(shù)值所示： 表 321 恒荷載彎矩計算表（）上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁6 層 32續(xù)表 321上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 5 層 4 層 3 層 33續(xù)表 321上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 2 層 1 層 34表 322 活荷載彎矩計算圖（）上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁6 層 5 層 4 層 35續(xù)表 322上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁3 層 2 層 1 層 36 梁端剪力及柱軸力的計算梁端剪力： PmV??柱軸力： N式中： p為梁上均布荷載引起的剪力12pVql?mV為梁端彎距引起的剪力 ， V 為梁端剪力ml?左 右P 為節(jié)點集中力及柱自重 梁在恒荷載作用下，梁端剪力及柱軸力為例(此處取簡化后的均布荷載,實際應為梯形和矩形或梯形和三角形組合,計算結果見下表:表 323 恒荷載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 A 柱 B 柱層次VqA=VqB VqB=VqC VmA=VmB VmB=VmC VA VB VB=VC N 頂 N 底 N 頂 N 底6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 調幅后6 5 4 3 2 1 37這里剪力沿梁端順時針轉動為正依照相同的原理可以把公式簡化為：V=Vq+Vm=1/2ql(M 左+M 右)/L注：（1）荷載引起剪力：12qVl? （2）彎矩引起剪力：ml??左 右（3）為了便于施工以及提高框架結構的延性,通常對豎向荷載作用下的梁端負彎矩進行調幅。調幅系數(shù)現(xiàn)澆框架取。表 324 活荷載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨BC跨A 柱 B 柱層次VqA=VqBVqB=VqCVmA=VmBVmB=VmCVA VBVB=VCN 頂 N 底 N 頂 N 底6 0 11995 0 115.76115.76664 0 173.75173.75128.80128.803 0 231.75231.75171.63171.632 0 289.76289.76214.45214.451 0 330.39330.39257.35257.35調幅后386 815 284 633 732 821 2839圖 313 恒荷載作用下框架彎矩圖 （）注:梁端彎矩要乘以 調幅系數(shù),左右彎矩是對稱的.40圖 314 活荷載作用下框架彎矩圖（ ）注:梁端彎矩要乘以 調幅系數(shù),左右彎矩是對稱的. 風荷載作用下框架的內力分析建筑物的層數(shù)較少,可以不考慮風荷載。 內力組合 框架梁內力組合 在恒載和活載作用下，跨間 maxM可近似取跨中的 M 代替，2max18ql???左 右 式中： 左 、 右 為梁端左右端彎矩見圖 315 中所示41 跨中 M 若小于218ql，那么應取216Mql?在豎向荷載與地震力組合時，跨間最大彎矩 GE采用數(shù)解法來進行計算如圖 325 所示：表 325 豎向荷載與地震力組合表(恒+ 活) 地震 q項目 MGA()MGB()MEA()MEB()KN/m6 5 4 3 2 AB 跨1 6 5 4 3 2 BC 跨1 42 圖 315 框架梁內力組合圖 圖中： MGE、 B表示重力荷載作用下梁端彎矩 A、 表示水平地震作用下梁端彎矩 BR、 表豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力對圖中 B作用點取彎矩可見： 12Aql??GBAEB（ M+）那么任意截面 x 處的彎矩為： 21ARqx?GAE=由0dmx?時，可求得跨間 Mmax的位置為： 1Aq?將 1x代入任意截面處彎矩表達式，可得跨間最大彎矩為： maxGE?2AGEARmq?? 21當右震時，公式中 EAB反號即可。其中， GE及 1x的具體數(shù)值可參見表 326 所示，表中的 1ARx、 和 GEm均有兩組數(shù)值，而梁43的內力組合情況見表 327 所示：在表中恒載和活載的組合，梁端彎矩取調幅后的數(shù)值，剪力取調幅前后較大值，如圖 316 所示圖中 m左 右 ， 左 右’分別表調幅前后的彎矩，剪力值應取 m左 右 ，見表 315，316 所示： qlM左 右+1左 右圖 316 調整前后剪力值變化 表 326 GEm和 1x值的計算l RA X1(m) MGE項目(m) 左震 右震 左震 右震 左震 右震6 5 4 3 2 AB 跨1 6 5