【文章內(nèi)容簡介】 向底層D值的計算 構(gòu)件名稱A軸柱10542B軸柱14918C軸柱14918D軸柱10542∑D=(10542+14918)х2=50920kN/m風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計算：水平荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計算： 式中：第j層的總剪力標(biāo)準(zhǔn)值 第j層所有柱的抗側(cè)剛度之和 第j層的層間位移第一層的層間側(cè)移求出之后，就可以計算各樓板標(biāo)高處的側(cè)移值和頂點(diǎn)側(cè)移值，各層樓板標(biāo)高處的側(cè)移值是該層以下各層間側(cè)移之和。頂點(diǎn)側(cè)移是所有各層層間側(cè)移之和。J層側(cè)移： 頂點(diǎn)側(cè)移： 框架在風(fēng)荷載作用下側(cè)移的計算見表 表37 風(fēng)荷載作用下框架樓層層間位移與層高之比計算 層次Wj(kN)Vj(kN)五 815361/153000四 815361/61500三 81536 1/25364二 815361/12770一 509201/3300側(cè)移驗(yàn)算：對于框架結(jié)構(gòu)樓層層間最大位移與層高之比的限值為1/550，本框架的層間最大位移與層高之比為1/3300，1/22541/550，滿足要求，框架抗側(cè)剛度足夠。40m，以剪切變形為主，且質(zhì)量和剛度沿高度均勻分布，故可采用底部剪力法計算水平地震作用。： 屋面處重力荷載代表值＝結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值＋屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 樓面處重力荷載代表值＝結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值＋樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值其中結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重取樓面上下各半層范圍內(nèi)（屋面處取頂層的一半）的結(jié)構(gòu)及構(gòu)配件自重。（1）屋面處的重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計算：女兒墻的重力荷載代表值的計算:=(+)2= kN屋面板結(jié)構(gòu)層及構(gòu)造層自重標(biāo)準(zhǔn)值：()=4605 kN （32+16+8）+（6+8）=25()32= kN頂層的墻重： kN（2）標(biāo)準(zhǔn)層樓面處重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算： kN kN kN kN= kN（3）底層樓面處重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 kN kN kN kN kN（4）屋頂活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 kN（5）樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 kN（6）總重力荷載代表值計算屋面處:=屋面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重＋活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ＝＋ ＝標(biāo)準(zhǔn)層樓面處:＝樓面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重＋活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ＝＋ ＝底層樓面處:＝樓面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重＋活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ＝＋ ＝（1）橫向D值計算前面已將各層每一柱的D值求出，各層柱的總D值計算見下表表38 橫向2—5層D值計算 構(gòu)件名稱D值（kN/m）數(shù)量A軸柱138888111104B軸柱268808215040C軸柱268808215040D軸柱138888111104 kN/m 表39橫向首層D值計算構(gòu)件名稱D值（kN/m）數(shù)量A軸柱10542884336B軸柱149188119344C軸柱149188119344D軸柱10542884336 kN/m（2）結(jié)構(gòu)基本自振周期計算結(jié)構(gòu)基本自振周期有多種計算方法，這里采用經(jīng)驗(yàn)公式法和假想頂點(diǎn)位移法進(jìn)行計算：1）經(jīng)驗(yàn)公式法： =2）采用假想頂點(diǎn)位移計算結(jié)構(gòu)基本自振周期：現(xiàn)列表計算假想頂點(diǎn)位移 表310假想頂點(diǎn)位移計算結(jié)果 層次56522884652288365228826522881407360結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非結(jié)構(gòu)墻影響折減系數(shù)，剛結(jié)構(gòu)的基本自振周期：取＝(3）多遇水平地震作用計算由于該工程所在地區(qū)抗震設(shè)防烈度為8度，場地土為Ⅱ類，查表，得： T=根據(jù)抗震規(guī)范查得 由于，故 kN式中衰減系數(shù)，；阻尼調(diào)整系數(shù)，取阻尼比＝，＝ =＝=＝按表查得 查表得質(zhì)點(diǎn)i的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值，樓層地震剪力及樓層層間位移的計算過程見表311表311 ，和的計算 層56522884652288365228826522881 407360樓層最大位移與樓層層高之比為：，滿足位移要求第四章 荷載作用下框架的內(nèi)力分析 恒荷載作用下框架的內(nèi)力分析恒荷載作用下框架的受荷簡圖如圖所示 梁的固端彎矩可按下面方法求得： 集中荷載 標(biāo)準(zhǔn)層：均布荷載 集中荷載 根據(jù)梁、柱相對線剛度，算出各節(jié)點(diǎn)的彎矩分配系數(shù)μij，如圖所示 頂層恒荷載作用下彎矩計算： 標(biāo)準(zhǔn)層恒荷載作用下彎矩計算： 首層恒荷載作用下彎矩計算： 恒荷載作用下彎圖 恒荷載作用下剪力圖 恒荷載作用下柱子軸力圖 活荷載作用下框架的內(nèi)力分析 梁的固端彎矩求法： A′C′跨： 頂層：均布荷載 集中荷載 標(biāo)準(zhǔn)層：均布荷載 集中荷載 梁、 梁柱內(nèi)力計算，如圖所示 頂層活荷載作用下彎矩計算： 標(biāo)準(zhǔn)層活荷載作用下彎矩計算 ： 首層活荷載作用下彎矩計算： 活荷載作用下彎矩圖 活荷載作用下剪力圖 活荷載作用下柱子軸力圖 框架在水平風(fēng)荷載下的內(nèi)力用D值法（改進(jìn)的反彎點(diǎn)法）進(jìn)行計算 表41 A(D)軸框架住反彎點(diǎn)位置層號h/myyh/m50004000300020001000 表42 B(C)軸柱框架柱反彎點(diǎn)位置層號h/myyh/m50004000300020001000框架各柱的桿端彎矩，梁端彎矩按下式計算： 中柱： 邊柱： 表43風(fēng)荷載作用下A(D)軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算 層（kN）yh(m)()()()5815361388848153613888381536138882815361388815092010542 表44風(fēng)荷載作用下B軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算層（kN）yh(m)()()()()5 81536268804 81536268803 81536268802 81536268801 5092014918 表45荷載作用下C軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算層（kN）yh(m)()()()()5 81536268804 81536268803 81536268802 81536268801 5092014918