【文章內(nèi)容簡介】 子在管板上的排列，應(yīng)力求分布均勻、緊湊，一般選正三角形排列如圖22 所示圖22(2)平均傳熱溫差校正及殼程數(shù)：平均傳熱溫差校正系數(shù)有R== （26）P== （27）按單殼程，單管程結(jié)構(gòu) ，查圖得εΔt=平均傳熱溫差Δtm=εΔtΔtm==，同時殼程流體流量較大，故取單殼程合適。(3)殼體內(nèi)徑：依據(jù)公式Di=a（m1）+2b （28）式中 a—換熱器管間距，取a=32mm：m—正六角形對角線上的管子數(shù)，根據(jù)換熱器管子的排列方式，m=23；b最外層管子外表面至殼內(nèi)壁邊緣的距離，取b=。Di =32x（231）+=729mm取筒體直徑：Di =1000mm。(4)布管限定圓Dl≤Di2b==975mm （29）(5)折流板：① 選擇弓形折流板其形式如圖23所示：圖23其上圓缺切口大小和板間距的大小是影響傳熱和壓降的兩個重要因素，因為殼程有相變，圓缺切口的高度h===430mm （210）② 查得折流板管子外徑d0=25mm 管孔直徑d= 允許誤差+③ 折流板外直徑與殼體的直徑之間應(yīng)有一個合適的間隙，查得取折流板名義外直徑DN6=994mm 允許誤差0/④ 折流板間距 不小于50mm 不超過Di，B===300mm，換熱管最大無支撐間距 查得為1850mm可取B=470mm⑤ 折流板數(shù)N=1=2500/4701= 取4塊⑥ 折流板厚度 查得為12mm ⑦ 折流板圓缺面水平裝配如圖24圖24(6)拉桿：① 拉桿結(jié)構(gòu)：因為拉桿定距管結(jié)構(gòu)適用于換熱管外徑大于或等于19mm的管束故選取如圖25所示圖25② 拉桿直徑取16mm③ 拉桿數(shù)量查得為6個④ 拉桿長度：因為折流板的間距為B=470mm，所以選取5根 L1≥470x4+20+60=1960mm，取L1=1980； （211）1根 L2≥470x3+20+60=1490mm，取L2=1495mm （212）查得管板上拉桿孔深Ld=20mm。⑤ 定距管：折流板間距?、耖L度為470x2+12=952mm，Ⅱ長度為470mm。(7)實際換熱管根數(shù)：在設(shè)置六根拉管的情況下，實際排得換熱管的根數(shù)為427根（4336=427）。如圖26所示圖26(1)傳熱系數(shù)校核：1)顯熱段傳熱系數(shù)KCL 設(shè)傳熱管出口處汽化率xe=，則用式（213）qmt= （213）計算循環(huán)流量qmt其中qmb為釜液汽化質(zhì)量流量；qmt==① 顯熱段管內(nèi)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) 用式（214）計算傳熱管內(nèi)質(zhì)量流速G為G=qmt/Si Si=πdi2NT/4 （214）其中Si為管內(nèi)流通截面積，m2；di為傳熱管內(nèi)徑，m；NT為傳熱管系數(shù)G=（）=（m2 s）管內(nèi)雷諾數(shù)和普朗特數(shù)分別為Re=diG/Si （215）Pr=cpiηi/λi （216）Re=Pr=用式 hi= （217）=（m2 K）② 計算管外冷凝表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) 用式（218）計算蒸汽冷凝的質(zhì)量流量qm0為qm0=Φ/r0=（218）計算傳熱管外單位潤濕周邊上冷凝的質(zhì)量流量M為M=qm/πd0NT=（）=（ms） （219）計算冷凝液膜的Re0為Re0=4M/η=2100計算管外冷凝表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)h0為h0= Re01/3/（η2/ρ2gλ3）1/3 （220）=[（）2/(）]1/3=660 W/（m2 K）式中，是對雙組分冷凝按單組分計算的校正。③ 污垢熱阻及管壁熱阻 沸騰側(cè)Ri= m2 K/W，冷凝側(cè)R0= m2 K/W,管壁熱阻Rw= m2 K/W。計算顯熱段傳熱系數(shù)KCL為KCL=1/（d0/hidi+Rid0/di+Rwd0/dm+R0+1/h0） （221）=1/（25/1078x21++++1/6160）=2280 W/（m2 K）2)蒸發(fā)段傳熱系數(shù)KCE 計算傳熱管內(nèi)釜液的質(zhì)量流量Gh為Gh=3600G== kg/（m2h） （222）當xe=，計算Martinelli參數(shù)Xtt為Xtt=[(1x)/]( ρv/ρb)(ηb/ηv) （223）=[()/]( )()=1/Xtt=1/=由Gh= kg/（m2 h）及1/Xtt=，查圖得a=。當x===1/Xtt=1/[()/]( )()=由Gh= kg/（m2 h）及1/Xtt=，查圖得aˊ=。計算泡核沸騰修正因數(shù)a為a=（+）/2=用式計算泡核沸騰表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)hnb為hnb=(Φd/Aprbηb)(ρb/ρv1)(pdi/σ) （224）=()(950/)()=2051 W/（m2 K）計算以液體單獨存在為基準的對流表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)hi hi=[Re（1x）] （225）=[10200（）]（m2 K）計算對流沸騰因子Ftp=（1/Xtt）==計算兩相對流表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)htp=Ftpxhi== W/（m2 K）計算沸騰傳熱膜系數(shù)為hiE=htp+ahnb=+1x2051=6494 W/（m2 K）計算蒸發(fā)段傳熱系數(shù)KCE為KCE=1/（d0/hiEdi+Rid0/di+Rwd0/dm+R0+1/h0） （226）=1/（25/6494/21++105x25/23++1/6160）=3100 W/（m2 K）3)顯熱段和蒸發(fā)段長度 計算顯熱段的長度LBC與傳熱管總長L的比值LBC/L=[+()/()]=LBC == LCD ==4)平均傳熱系數(shù) 計算傳熱系數(shù)KC為KC=(KCLLBC+KCELCD)/L （227）=(+)/=2782 W/（m2 K） 需要傳熱面積為AC=Φ/(KCxΔtm)= （）=65m25)面積裕度 實際傳熱面積A==84m2H=(AAC)/A=(8465)/84=% （228）該再沸器的熱面積合適。(2)循環(huán)流量校核1)循環(huán)推動力 當x=xe/3=，用式（229）計算Martinelli參數(shù)Xtt為 （229）用 計算可得 (230)用式計算處的兩相流平均密度2)循環(huán)阻力①管程進口管阻力根據(jù) (231)同時根據(jù) (232)根據(jù) (233)用式 (234)②傳熱管顯熱段阻力根據(jù) (235)用式根據(jù) (236)根據(jù) （237)③傳熱管蒸發(fā)段阻力 (238)根據(jù) 根據(jù) (239)根據(jù) (240)根據(jù) (241)根據(jù) (242)根據(jù) (243)根據(jù) (244)根據(jù) (245)根據(jù) (246)④管程內(nèi)因動量變化引起的阻力 管程內(nèi)流體的質(zhì)量流速G=() 用式因動量變化引起的阻力系數(shù)為 (247)根據(jù) (248)⑤管程出口阻力 根據(jù) (249)根據(jù) (250)根據(jù)根據(jù) (251)根據(jù) (252)根據(jù) (2