【文章內(nèi)容簡介】 理劑 處理劑 劑 用淡水配制預(yù)水化坂土漿 用生產(chǎn)水配制鹽水膠液 根據(jù)坂土含量計(jì)算其 用量 調(diào)試基漿性能后加重 得到鉆井液基漿 得到加重至所需密度的鉆井液 川慶鉆探長慶工程院 2020 年技術(shù)交流論文 7 否則會由于其密度太高，盡管對隔離井下各種污染源有益處，但終 究因?yàn)槠潴w系固相含量 更高的緣故，給日常維護(hù)和處理帶來更大不便。 其次 要結(jié)合密度控制措施， 始終要 堅(jiān)持 “ 護(hù)膠為主、降粘 為輔 ” 之 整體 原則 ，采用“增強(qiáng)抑制性、降低分散性、適當(dāng)放大量”之 具體操作 方式 在一定密度范圍內(nèi)調(diào)整好鉆井液的流變性能，同時(shí) 兼顧 鉆井液的抗污染性、抗高溫性以 及濾失可控性等其它性能，以 使鉆井液 真正 成為一個(gè)集眾多優(yōu)良性能 為一身 同一結(jié)合體。 、 鉆井液實(shí)鉆密度 控制 、 土 24 井鉆前密度加重 在土 24 井開鉆伊始，針對究竟將鉆井液密度加重至多少的問題，我們接到的指令是：在開鉆初期不甚明了地層的情況下 ，根據(jù)土 24 井鉆井設(shè)計(jì)書相關(guān)內(nèi)容及參照土 1 16 井已有的成功經(jīng)驗(yàn)，鉆井液密度將“就高不就低”，即選擇將鉆井液密度加重至 ，這個(gè)決定無疑是明智的。但是在如何加重，采取何種加重劑加重的問題上，接到的指令卻與我們實(shí)驗(yàn)結(jié)果和已有的經(jīng)驗(yàn)相悖：指令要求我們必須使用重晶石將鉆井液直接加重至 ，在與相關(guān)領(lǐng)導(dǎo)協(xié)商無果后只得遵照執(zhí)行，其結(jié)果使得我們在工作剛開始就遭受挫折，走了一段本能回避的彎路。這是因?yàn)楦鶕?jù)我們的實(shí)驗(yàn)結(jié)果、已有經(jīng)驗(yàn)以及相關(guān)資料記載，使用重晶石加重鉆井液，其適當(dāng)?shù)拿芏确秶鸀?~，一旦超過其密度上限，鉆井液的流變性能將急劇變差（相當(dāng)于固相污染），主要表現(xiàn)為粘切急劇上升，流動性變壞，事實(shí)情況也正好證實(shí)了這個(gè)結(jié)論；當(dāng)我們遵照指令全部用重晶石將鉆井液密度加重至接近 ，鉆井液的粘切就急劇上升，流動性能開始變差（以 ~，漏斗粘度 FV激增和切力激增分別如圖 4 和圖 5 所示）。分析其中原因有兩點(diǎn)：一是重晶石的粘度效應(yīng)明顯大于鐵礦粉，若過多的重晶石進(jìn)入鉆井液體系，由于其密度較低、所占體積較大緣故將會使得鉆井液的粘切激增 ；二是重晶石中不可避免存在的粘土質(zhì)成分“積少成多”，也在一定程度會對體系粘切過高有所貢獻(xiàn)。 發(fā)生 上述 情況 之后，及時(shí)請示 相關(guān)領(lǐng)導(dǎo)后改用鐵礦粉加重，效果稍微好轉(zhuǎn)，但仍沒能有效阻止鉆井液粘切增高勢頭，不得已只能采用“放大量”的方式進(jìn)行現(xiàn)場 臨機(jī) 處理，經(jīng)過近 24h 的緊張?zhí)幚砗?，鉆井液的粘切升高的勢頭才趨于平緩 ，但 其相對值 仍然較高 。 川慶鉆探長慶工程院 2020 年技術(shù)交流論文 8 圖 4 土 24 井 加重過程 漏斗粘度 （ FV） 激增圖 密度 g/ cm3切力 pa初切 終切 圖 5 土 24 井 加重過程 切力激增圖 、 土 24 井實(shí)鉆密度控制 土 24 井 從井深 3600m 使用 ，鉆至 井深3623~3625m 后 根據(jù)有關(guān)領(lǐng)導(dǎo)指示： 可將該井鉆井液實(shí)鉆密度從 調(diào)至 ~（這是由于參考 了相鄰井位即僅距土 24 井約 7km 的奧斯曼3 井鉆井液密度為 ~） ，至此土 24 井三開鹽膏層井段鉆井液實(shí)鉆密度范圍方才基本劃定，我們的工作也就是努力實(shí)現(xiàn)鉆井液在該密度范圍內(nèi)成為具有眾多優(yōu)良性能（如流變性、 抗污染性、 抗高溫性及濾失可控性等）的同一結(jié)合體，圖 6 為 土 24 井 3600~4077m 全井段鉆井液密度 的 控制情況。 3600 3640 3680 3720 3760 3800 3840 3880 3920 3960 4000 4040 4080井深 m密度 g/cm3 圖 6 土 24 井 3600~4077m 全 井段鉆井液的密度控制情況 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 密度 g/cm3 FV s 川慶鉆探長慶工程院 2020 年技術(shù)交流論文 9 、 土 25 井實(shí)鉆密度控制 土 25 井 鉆井液 實(shí)鉆密度控制 措施 是 借鑒了土 24 井實(shí)鉆密度控制的成功經(jīng)驗(yàn)，三開鹽膏層整段 鉆井液 密度范圍劃定為 ~， 整個(gè)鉆進(jìn)過程中 基本上做到了密度可 根據(jù)工程需要進(jìn)行調(diào)整 的程度， 圖 7 為 土 25 井 3675~4107m全井段鉆井液密度 的 控制情況。 3675 3715 3755 3795 3835 3875 3915 3955 3995 4035 4075 4115井深 m密度 g/cm3 圖 7 土 25 井 3675~4107m 全 井段鉆井液的密度控制情況 、 鉆井液各項(xiàng)性能的同一調(diào)控 在鉆井液各項(xiàng)性能維護(hù)與控制 過程 中，一邊要使用膠液改善鉆井液由于井下高溫環(huán)境和各種污染等所造成的性能惡化 ，一邊還要及時(shí)使用加重劑加重以提高由于膠液進(jìn)入體系所造成的 密度降低 ； 此中牽涉鉆井液多種性能參數(shù)與指標(biāo)，但以 鉆井液 的 流變性 以及 鉆井液 抗高溫性 的 調(diào)節(jié)與控制 尤顯 重要，因此必須要以這兩項(xiàng)性能 為前提對鉆井液的各項(xiàng)性能進(jìn)行同一調(diào)控， 力爭 將 井下高溫環(huán)境 以及 各種污染等所造成的危害降至最低程度， 使鉆 井液成為集各項(xiàng)優(yōu)良性能（如流變性、抗污染性、 抗高溫性及濾失可控性等）為一身 的同一結(jié)合體。 、 以 “護(hù)膠為主、降粘為輔” 作 為同一調(diào)控的整體原則 高密 度 飽和鹽水聚磺鉆井液 由于 其 密度 高、 固相含量 大，因此 體系 本身所固有的 固相容量限已被壓縮至一個(gè)很窄的范圍 ， 一旦進(jìn)入體系的劣質(zhì)固相（如鉆屑粉末、泥巖細(xì)顆粒以及處理劑干劑等）超過其 固相容量的 上限，它也會以污染形式表現(xiàn)出來，因此必須將 “護(hù)膠為主、降粘為輔”這一整體調(diào)控思路和原則拓展開來，采用一定的技術(shù)措施與之相配合實(shí)施。配合措施如： 一要 嚴(yán)格控制無關(guān)液體 （ 特別是水 ） 進(jìn)入 鉆井液體系；二要將各種處理劑（特別是三璜、 PAC 等有機(jī)聚合物材料）必須配成膠液以“ 細(xì)水長流 ” 的方式 加入鉆井液體系，不得以任何干 劑形式直接加入體系當(dāng)中等等。 川慶鉆探長慶工程院 2020 年技術(shù)交流論文 10 對于井下可能出現(xiàn)的不同污染問題，應(yīng)及時(shí)觀察和仔細(xì)分析， 將“護(hù)膠為主、降粘為輔”這一 整體調(diào)控思路和 原則貫穿其中，適當(dāng) 采取不同的技術(shù)措施，以應(yīng)對井下不同污染。如結(jié)合土 24 井正常鉆進(jìn)過程，我們可以得出以下經(jīng)驗(yàn)：若是由于鉆進(jìn)石膏層（包括其與泥巖混層）時(shí)所造成的粘切過高，此時(shí)表現(xiàn)為粘度和切力同時(shí)上升，但以切力上升最快、最為顯著，因而它對鉆井液性能影響最大；分析其中原因是由于石膏層中存在的大量石膏和膏質(zhì)、灰質(zhì)泥巖 以及地層流體所致：石膏 固然 可直接導(dǎo)致鉆井液“鈣侵”，但 此時(shí) 泥巖碎屑對鉆井液體系 的 作用更大，因此處理時(shí)則主要考慮“粘土固相侵”，輔以考慮“鈣侵”；具體處理方法為跟進(jìn)少量 5％ FCLS＋ 5％ SMT 堿液 以降低體系液相粘度的同時(shí)，使用 10％SMP2＋ 10％ SMC＋ 5%~8%KCL 飽和鹽水膠液 對鉆井液體系進(jìn)行“護(hù)膠”處理。如若是由于鉆遇鹽層時(shí)所造成的粘切過高， 此時(shí)表現(xiàn)為粘度和切力同時(shí)上升，但以漏斗粘度（ FV）上升最快、切力變化則較慢；分析其中原因是由于 地 層中存在的高壓鹽水等地層流體所致，處置辦法是在適當(dāng)提高體系密度以壓住高壓鹽水的同時(shí)，再跟進(jìn)少許 10％ SMP2＋ 10％ SMC 飽和鹽水膠液 進(jìn)行 “ 護(hù)膠” 處理 。 、 將 鉆井液具有良好的抗高溫性作為同一調(diào)控的檢測手段 在實(shí)際打鉆過程中，各種污染源并不是單一存在或間隔出現(xiàn)，它們往往 是 “紛至沓來”，“一波未平、一波又起”，即 一段污染還未處理下去或正在處理，另一段污染又已經(jīng)開始或已經(jīng)疊加，這無疑就增加了我們處理、維護(hù)鉆井液的力度和難度；但只要我們在處理與維護(hù)時(shí)，堅(jiān)持正確的處置原則， 將 鉆井液具有良好的抗高溫性作為同一調(diào)控的檢測手段 ， 仔細(xì)分析、大膽試驗(yàn)，就一定能發(fā)現(xiàn)解決問題的契機(jī)。如在日常性能檢測過程中，無論 鉆井液當(dāng)時(shí)是否具有良好的流變性，只要發(fā)現(xiàn)鉆進(jìn)液經(jīng) 過高溫陳化后有稠化或固化跡象 ，且 HTHP 失水較大 ，這就說明此時(shí)鉆井液的抗高溫性能 已變得很 差， 必須 及時(shí) 調(diào)整處理方法對鉆井液進(jìn)行處理 ，下面通過具體實(shí)例進(jìn)行說明。 土 24 井在鉆至井深 4073m 處出于對三開鹽膏層完鉆考慮的需要，進(jìn)行了若干次工程電測， 由于 當(dāng)時(shí) 鉆井液粘度與切力不是很高，我們就只做了少許處理，處理期間共加入 12m3含大量燒堿的膠液以及 18t 鐵礦粉，此時(shí)鉆井液 PH 值約為11~12（處理前后其它性能對比情況如表 2 所示），結(jié)果此次 （ 4073m 處 第一 次電測）電測很不