【文章內容簡介】 燃料就會造成受沖刷嚴重受熱面的磨損加快，在運行中，床料表面會形成膜層，其硬度大大高于新鮮床料，當顆粒硬度接近或高于被磨材料的硬度時，磨損率會迅速增加，因此床料表面膜層的硬度對磨損能力有重要作用。：（總體思路、技術方案、實施效果）床溫、煙氣流速等運行參數(shù)也是影響受熱面磨損程度的重要因素。床溫的升高直接影響煙氣溫度和受熱面管壁的溫度。管壁溫度升高會影響金屬材料的機械強度。而煙氣流速增大，其沖蝕磨損會迅速增加，若近似認為煙氣速度和顆粒速度相等，則磨損量和煙氣速度的3次方成正比。因此煙氣速度是影響磨損最主要的因素。而在運行中，若爐膛負壓過大，或一二次風量偏大，爐膛內煙氣流速加快，攜帶的物料量及其動能增大，造成磨損加劇。運行時負荷過高，煤質差，燃燒量大，使煙氣中物料濃度增大而導致磨損加劇，同時高負荷時，金屬管壁與煙氣熱交換過劇，使金屬管子外壁結構發(fā)生變化也會導致磨損加劇。結論：床料量降低，二次風區(qū)域物料濃度降低，二次風穿透擾動效果增強，爐膛上部氣固混合效果得以改進，提高了鍋爐燃燒效率，降低了鍋爐機組的供電煤耗?？刂坪侠淼慕o煤粒度能夠降低受熱面磨損，大大緩解磨損程度，延長運行周期。確定方案：合理控制循環(huán)流化床鍋爐床壓和一次風量是降低磨損的有效措施。鑒于我公司燃燒煤泥的情況，需要謹慎試驗探索合理的床壓。開發(fā)大型CFB鍋爐高比例摻燒煤泥運行調整技術、操作規(guī)范及主動多階式防磨技術1）大型CFB鍋爐高比例摻燒煤泥運行調整技術（1）降低床壓、一次風量的調整原則l 降低一次風量運行要求“安全為第一，循序漸進，參數(shù)合格，環(huán)保達標”。l 負荷調整原則上不調整煤泥槍出力，安全狀況下達到最大燃用煤泥量。l %。l SO2排放異常時，可暫時適當放寬一次風量限值。l 鑒于我公司鍋爐燃燒大量煤泥，為確保煤泥不沉底完全燃燒，需要一定的床料厚度，故降低風量前首先逐漸降低風室風壓即適當?shù)拇擦虾穸?。l 一次風量由16萬Nm3/———,。l 在100MW負荷以上時，鍋爐下部二次風門全開，以起到流化風量的作用，調整上部二次風電調門，需調整含氧量時，一次風量盡量按規(guī)定少調整，以調整二次風量為主要調節(jié)手段。：（總體思路、技術方案、實施效果）（2）安全技術措施l 為使床料流化正常，給煤必須均勻，四個落煤管確保暢通、煤量均勻，監(jiān)視好密相區(qū)下部、中部、上部的床溫測點溫度變化，禁止溫度超過980℃，發(fā)現(xiàn)異常升高時，必須及時分析原因，及時調整一、二次風量，及時檢查落煤管是否暢通，調整落煤管手動閘板門開度。l 在煤泥投運時，風室風壓確保穩(wěn)定，到就地觀察孔監(jiān)視好床料流化情況，尤其關注煤泥槍附近的床溫測點的變化。公用煤泥槍單側堵塞時，禁止出力超過50%，防止大量煤泥堆積底部結焦。l 如果因大量煤泥堆積床料底部造成流化惡化、溫度異常，立即停運煤泥系統(tǒng)，減少稱重給煤機轉速，維持床溫，提高一次風量，先蓄積床料， kPa后，再加大排渣，促進床料流化。l 鍋爐正常運行中，～。床壓偏低時，冷渣機可以最低轉速排渣，床壓仍繼續(xù)下降時可暫停排渣。床壓開始上升時，適當開啟床壓高的一側滾筒排渣。注意總結負荷給煤量與滾筒轉速的關系。盡可能確保兩側均勻排渣，禁止調整幅度過大。l 當排渣不暢或煤顆粒較大時，可適當提高一次流化風量加強排渣，風室風壓高于15 kPa且繼續(xù)上升時應降低負荷10～20MW，如果床壓持續(xù)上升超過16 kPa時應將負荷降至80MW。監(jiān)視好各部床溫變化，確保床料正常流化。l 任何情況下，℃，局部溫度超1000℃時都必須停止給煤，嚴防低床壓時投煤造成結焦。l 密切關注給煤粒度情況，每班至少三次觀察煤粒度情況，發(fā)現(xiàn)問題及時聯(lián)系燃化車間及時調整。當顆粒度增大時，及時調整增大一次風量，加強排渣，關注床溫變化，就地觀察床料流化情況。：（總體思路、技術方案、實施效果）（3）理論計算床壓合理控制范圍、制定合理的、科學的降風措施。從理論上尋求依據(jù)，翻閱大量技術資料，研究運行防磨的主要方法。因循環(huán)流化床鍋爐的燃燒運行原理就是通過高溫高濃度的床料與各受熱面進行熱傳導來進行的，磨損是不可避免的。降風之前先降床壓。為盡可能的減少受熱面的磨損，就必須在不影響機組正常出力的情況下，降低爐膛內受熱面區(qū)域的床料濃度即降低床料厚度。降低床料厚度實際上是對低床壓節(jié)能型鍋爐燃燒技術的利用和實踐。其理論的核心是，循環(huán)流化床鍋爐內部的流態(tài)是，下部是鼓泡床和上部是快速流化床的組合，而快速流化床中的細顆粒對傳熱起到至關重要的作用。為此，必須在不影響床料正常流化的前提下，通過降低一次風量來降低爐膛內衛(wèi)燃帶以上區(qū)域床料的濃度，通過降低爐膛內床料的厚度（通過風室風壓來控制）來降低床料的濃度，只有床料濃度降低了，單位時間內床料對受熱面的碰撞次數(shù)降低，才能降低受熱面的磨損。分步驟、分階段確定了負荷、一次風量、風室風壓、氧量的對應關系。如表3。表3負荷風室風壓一次風量對應關系序號負荷（MW）風室風壓（kPa）一次風量(萬Nm3/h)含氧量（%）180～～3～5290～～3～53100～～～44110～120～～～45120～135～～～4一次風量降低后，為保證正常的煙氣含氧量，適當提高二次風量，并對二次風量的上下限做了嚴格的規(guī)定。為避免異常狀況，制定了脈動加風的方案。在持續(xù)降風的過程中，經(jīng)常出現(xiàn)大顆粒沉積或煤泥過量造成的床料流化不良、渣管堵塞、床壓波動、灰渣含碳量升高等異常情況，針對這些情況規(guī)定每個運行值的第一個早班脈動加風一次，一次風量加至21萬Nm3/h，持續(xù)時間控制在2小時以內。此項規(guī)定保證了降風措施的靈活執(zhí)行，為機組長周期運行起到了積極作用，同時灰渣含碳量也基本控制在一定范圍之內（%以下、%以下）。：（總體思路、技術方案、實施效果）表4 1鍋爐冷態(tài)空板試驗數(shù)據(jù)1鍋爐冷態(tài)空板試驗數(shù)據(jù)（27℃)布風板一次風量空板平均壓力Nm3/hPa25677362858250640587197044280431936031075801021116025127191144709159905178038204797238960課題組根據(jù)機組調試期間的調試報告中的冷態(tài)布風板阻力試驗，依據(jù)有關的理論公式，確定了鍋爐正常運行時的一次風量與布風板阻力對應關系曲線。：（總體思路、技術方案、實施效果）圖5 一次風量與布風板阻力對應關系曲線根據(jù)公式PV=nRT，計算得出正常運行時的理論數(shù)據(jù)，見表4。通過一次風量與布風板阻力（熱態(tài)207℃）的對應關系曲線圖，根據(jù)理論公式：風室風壓=布風板阻力+床料阻力（床壓），推出：床壓=風室風壓布風板阻力,就能夠隨時計算出運行時的床壓數(shù)值。因為密相區(qū)下部的床壓測點存在不準確的問題，通過計算值與實際床壓值的對比，確定1鍋爐的。：（總體思路、技術方案、實施效果）表5 1鍋爐熱態(tài)空板阻力計算數(shù)據(jù)1鍋爐熱態(tài)布風板阻力計算數(shù)據(jù)（207℃）布風板一次風量空板平均壓力Nm3/hPa25677362855064058719704428043193603107580116025127191144709159905178038204797238960：（總體思路、技術方案、實施效果）圖6 一次風量與布風板阻力（熱態(tài)207℃）的對應關系曲線圖根據(jù)床料960mm 厚度時的冷態(tài)數(shù)據(jù)表（冷態(tài)與熱態(tài)最主要的區(qū)別是風量的變化，床料間的阻力可以忽略不計）（表5）。查詢以上數(shù)據(jù)表，得出：床料厚度為960mm時，實際運行的一次風量Q1所應的風室風壓，查詢熱態(tài)時一次風量與布風板阻力關系圖，得出：一次風量Q1對應的布風板阻力，此時根據(jù)實際運行的風室風壓值與布風板阻力之差，計算出實際運行的床壓值P1。據(jù)床壓的理論概念，依據(jù)公式P=ρgh，（其中ρ為單位體積的床料質量），推出公式：P1/h1=P0/960(P0是床料厚度為960mm時的床壓，其值的計算是冷態(tài)時的風室風壓與冷態(tài)時的布風板阻力之差)。由此得出實際運行時的靜止床料厚度h1。：（總體思路、技術方案、實施效果）表6 一次風量與風室風壓數(shù)據(jù)布風板一次風量Nm3/h風室平均壓力Pa29262403436112275450119339146710156211330312567121097130493138882161118180678201793236265根據(jù)權威方面的數(shù)據(jù)，50MW以上循環(huán)流化床鍋爐靜止床料厚度宜控制在700～11000mm。哈爾濱鍋爐有限公司提供的鍋爐運行資料要求床壓控制在4～7kPa為好。在實際運行中，不能盲目的降低一次風量和床料厚度，而是通過計算，將參數(shù)控制在規(guī)定的范圍內。2)操作規(guī)范建立了高比例摻燒煤泥工況下一次風量、風室壓力與機組負荷對應關系的工藝標準及其動態(tài)調整