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正文內(nèi)容

co2化學(xué)吸收工藝的設(shè)計及相關(guān)問題研究(編輯修改稿)

2025-06-26 18:14 本頁面
 

【文章內(nèi)容簡介】 除沫器。本次設(shè)計采用絲網(wǎng)除沫器。這里采用高效型網(wǎng)固定式絲網(wǎng)除沫器。如下圖所示:圖210 高效型絲網(wǎng)固定式絲網(wǎng)除沫器分上裝式絲網(wǎng)除沫器和下裝式絲網(wǎng)除沫器,根據(jù)塔徑是4000mm可知,設(shè)計應(yīng)選用上裝式絲網(wǎng)除沫器。 填料壓板填料壓板主要有兩種形式,一種是柵條形壓板,另一種是絲網(wǎng)壓板。絲網(wǎng)壓板是用金屬絲編織的大孔金屬網(wǎng)焊接于金屬支撐圈上,壓板可制成分塊結(jié)構(gòu),入塔后用螺栓連接。因為本設(shè)計中塔徑大于1200mm,需要附加壓鐵才能達到所需壓強。壓板的外徑比塔的內(nèi)徑小25~38mm。 進出料接管,設(shè)計選擇用于大塔的進氣管;,設(shè)計采用設(shè)置在塔頂封頭上的出氣管。 裙座由于裙座于介質(zhì)不直接接觸,也不承受容器內(nèi)的介質(zhì)壓力,因此可不受壓力容器用材所限制,可以選用較經(jīng)濟的非受壓元件碳素鋼材料,但由于裙座對整個塔器而言是個至關(guān)重要的元件,支撐整個塔器,如他破壞將直接影響塔器的正常使用。并且裙座所耗費材料對整個他而言不多,提高他的用材要求,在經(jīng)濟上不會造成太多的費用。裙座的選材除滿足載荷要求外,還要考慮到塔的操作工況、塔釜頭的材料等因素。對于在室外操作的塔,還要考慮環(huán)境溫度。常用的裙座材料為Q235B和16MnR。當裙座設(shè)計溫度低于0℃時,材料的選擇及檢驗要求按照GB150《鋼制壓力容器》,至材料應(yīng)具有在相應(yīng)溫度下的沖擊韌性要求。這里選用16MnR。裙座的結(jié)構(gòu)形式有圓筒形和圓錐形兩種,圓筒形裙座制造方便。圓錐形裙座可提高設(shè)備的穩(wěn)定性,降低基礎(chǔ)環(huán)支承面上的應(yīng)力,在此設(shè)計中采用圓錐形裙座,如下圖所示:圖211 圓錐形裙座裙座與塔體的連接采用焊接。焊接接頭采用對接型式。如下圖所示:圖212 對接型式(4)裙座筒體上端面至塔釜橢園封頭切線距離h根據(jù)塔徑是4000mm,查表可得:裙座筒體上端面至塔釜橢園封頭切線距離為100mm。 地腳螺栓座地腳螺栓座的結(jié)構(gòu)有多種型式:外螺栓座結(jié)構(gòu)型式為常用型式,這種結(jié)構(gòu)對地腳螺栓預(yù)埋或不預(yù)埋均適用。設(shè)計采用外螺栓座結(jié)構(gòu),地腳螺栓個數(shù)為24個。 開孔壓力容器開設(shè)手孔和人孔是為了檢查設(shè)備的內(nèi)部空間以及安裝和拆卸設(shè)備的內(nèi)部構(gòu)件。人孔設(shè)置一般在氣液進出口等需經(jīng)常維修清理的部位,應(yīng)設(shè)人孔人孔的選擇應(yīng)考慮設(shè)計壓力,實驗條件,設(shè)計溫度,物料特性及安裝環(huán)境等因素。人孔應(yīng)采用HG21514標準。 人孔補強由于本設(shè)計中,人孔直徑較大,所以,應(yīng)設(shè)計人孔補強。本設(shè)計中所選用的人孔筒節(jié)內(nèi)徑為2000mm,壁厚10mm,故補強圈尺寸為:補強圈內(nèi)徑2030mm,外徑為3000mm,補強圈的厚度按下式估算:(223)取補強圈厚度為17mm。 封頭根據(jù)吸收塔的公稱直徑查得適合的封頭尺寸,如下表:表25 橢圓形封頭的尺寸、內(nèi)表面積和容積(JB/T433795)公稱直徑DN(mm)曲面高度 h1(mm)直邊高度 h2(mm)內(nèi)表面積 Fh(mm2)容積Vh(mm3)4000100040 塔高上下封頭高度各為1m;;;由于分兩個填料層,因此噴淋器、填料層、布水器、支承、再分布器各兩個,;塔底空間取2m;裙座高度為5m。整個塔高為: 第三章 吸收塔的強度校核 選擇材料 筒體與封頭材料選用16MnR,裙座材料選用Q235A[17]。查表可得:表31所選塔體材料規(guī)格參數(shù):鋼號鋼板標準使用狀態(tài)厚度(mm)σt(MPa)σs(MPa)20oC下的許用應(yīng)力16MnRGB 6654熱軋,正火6~16510345170Q235AGB 912熱軋,正火3~4113235113 按計算壓力計算筒體和封頭的壁厚(31) 筒體 式中:pc——壓力,MPa; Di——塔體內(nèi)徑,mm; ——為設(shè)計溫度t下筒體材料的許用應(yīng)力,MPa; ——為焊接接頭系數(shù); C——為壁厚附加量,mm取鋼板厚度為10mm,在鋼板厚度范圍內(nèi),符合要求。 封頭封頭采用標準橢圓性封頭:(32)加上壁厚附加量C=2mm,并圓整,還應(yīng)考慮剛度,穩(wěn)定性及多種載荷等因素,取筒體、封頭和裙座的名義厚度Sn均為12mm。 塔的質(zhì)量載荷計算(33) 圓筒和裙座質(zhì)量 人孔、法蘭、接管和附屬物質(zhì)量(34) 保溫材料質(zhì)量(35) 平臺、扶梯質(zhì)量(36)式中:qp——平臺單位質(zhì)量,取150kg/m2;HF——扶梯高度,取40m; qF——籠式扶梯單位質(zhì)量,取50kg/m2; n——平臺數(shù)量。 操作時塔內(nèi)物料質(zhì)量(37) 充水質(zhì)量(38) 全塔操作質(zhì)量(39) 全塔最小質(zhì)量(310) 全塔最大質(zhì)量(311) 塔的自振周期計算(312)式中:T1—— 塔的基本自振周期,s; H —— 塔的總高度,mm; E —— 塔殼體材料在設(shè)計溫度下的彈性模量,MPa; Se —— 塔殼有效壁厚,mm; Di —— 塔殼內(nèi)徑,mm。結(jié)果取2s 地震載荷計算由表32查得:(設(shè)計地震烈度8級)。由表33查得:(Ⅱ類場地土,近震)。表32 地震影響系數(shù)α的最大值設(shè)計地震烈度789Αmax表33 場地土的特征周期Tg/s場地土近震遠振場地土近震遠振ⅠⅢⅡⅣ地震影響系數(shù):(313)(314)結(jié)構(gòu)綜合影響系數(shù):不用考慮高振型影響。 風(fēng)載荷計算 風(fēng)力計算 安裝在室外的支撐式塔設(shè)備,可視為支撐在地基上的懸臂梁。塔設(shè)備在風(fēng)力作用下,一方面產(chǎn)生順風(fēng)向的彎矩,即風(fēng)彎矩,它在迎風(fēng)面塔壁和裙座體壁上產(chǎn)生拉應(yīng)力,背風(fēng)面一側(cè)產(chǎn)生壓應(yīng)力。另一方面是氣流在塔的背后引起周期性旋渦,產(chǎn)生垂直于風(fēng)向的誘發(fā)振動彎矩。誘發(fā)振動彎矩只在塔的H/D較大、風(fēng)速較大時比較明顯,一般可忽略不計。需要考慮時,可將誘發(fā)共振彎矩與彎矩按矢量相加。(313)當塔高大于20m,按下式計算:式中:ξ——脈動增大系數(shù), νi——脈動影響系數(shù), Φzi——振型系數(shù),表34 脈動增大系數(shù)ξ塔體自振周期T(s) 1 2 3 4 ≥5 動力系數(shù)ξ 1 2 3 表35 脈動影響系數(shù)νi距地面高度m10203040脈動影響系數(shù)表36 振型系數(shù)Φzi相對高度hit/H振型系數(shù)表37 風(fēng)壓高度變化系數(shù)距地面高度Hit m51015203040風(fēng)壓高度變化系數(shù)危險截面取為: ① 00截面為裙座底截面; ② 11截面為裙座人孔處截面; ③ 22截面為裙座與塔釜封頭焊接縫面。 各塔段高度為: 圖31 塔體及裙座機械計算簡圖第一段h1=;第二段h2=;第三段h3=2m;第四段h4=;第五段h5=;第六段h6=。各塔段的風(fēng)振系數(shù)計算如下:表38 各塔段的風(fēng)振系數(shù)塔段號123456計算截面距地面高度hit/m68脈動增大系數(shù)(B類)脈動影響系數(shù)(B類)振型系數(shù)0..01風(fēng)壓高度變化系數(shù)fi(B類)(314)設(shè)籠式扶梯與塔頂管線成90176。角,取平臺構(gòu)件的投影面積Σ=,則Dei取下式計算值中的較大者。式中,Doi——塔設(shè)備各計算段的外徑。塔和管線的保溫層厚度:塔頂管線外徑:d0=225mm;;。式中:K3——籠式扶梯當量寬度,mm; K4——操作平臺當量寬度,mm。各塔段Dei計算結(jié)果列于表39.表39 各塔段的有效直徑/mm塔段號123456塔段長度li16004400200012250122502300K3400K4625227500Dei527048745145(315)由下式計算各塔段的水平風(fēng)力:式中:K1 ——體型系數(shù),; K2i ——塔設(shè)備各計算段的風(fēng)振系數(shù); q0 ——基本風(fēng)壓值,N/m2; fi ——風(fēng)壓高度變化系數(shù)。各段有關(guān)參數(shù)及計算結(jié)果列于下表:表310 各塔段水平風(fēng)力計算結(jié)果塔段號123456K1K2iq0/(N/m2)350fili/mm16004400200012250122502300Dei/mm527048745145Pi/N 風(fēng)彎矩計算根據(jù)下式計算風(fēng)彎矩:(316)式中:Pi——塔第i段的水平風(fēng)力,N。00截面:11截面:22截面: 地腳螺栓計算 地腳螺栓承受的最大拉應(yīng)力(316)式中:Zb——基礎(chǔ)環(huán)的抗彎截面系數(shù),mm3;Ab——基礎(chǔ)環(huán)的面積,mm2(317)(318)式中:Dob——基礎(chǔ)環(huán)外直徑,mm;Dib——基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)直徑,mm。將已知數(shù)據(jù)帶入公式得: 地腳螺栓直徑因為σB0,故此塔設(shè)備必須安裝地腳螺栓。 取地腳螺栓個數(shù)n=24,地腳螺栓材料的許用應(yīng)力(319)表311 螺栓根徑與公稱尺寸對照表螺栓公稱尺寸M24M27M30M36M42M48M56螺栓根徑d1/mm查表311,取地腳螺栓為M24。以上各項計算均滿足強度條件及穩(wěn)定性條件。 第四章 解吸塔的設(shè)計計算解吸塔操作溫度:120oC 操作壓力:1 atm以下計算假定加熱到120oC的MEA溶液的濃度仍為15% 平衡線%MEA溶液、120oC時CO2的溶解度數(shù)據(jù)。表41 不同壓力下CO2氣相、液相摩爾分數(shù)的變化p,mmHg1510305070100200YX,100oC時X,120oC時————— 解吸所需蒸汽量,式中:y1——進口氣相溶質(zhì)的摩爾分數(shù); y2——出口氣相溶質(zhì)的摩爾分數(shù);x1——出口液相溶質(zhì)的摩爾分數(shù);x2——進口液相溶質(zhì)的摩爾分數(shù)。液氣比:(4
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