【文章內容簡介】 量的影響，降水量的多少基本上決定著滲濾液的產量。 由降水產生的滲濾液計算公式為： Q=R*A*C 式中 ： Q滲濾液產量， m3/單位時間 R有效降水量， m/單位時間 A集水面積， m2 C滲出系數。 大氣降水除地面徑流流失及蒸發(fā)蒸騰耗散外，直接進入蓋層的部分稱為有效降水，據有關資料介紹，有效降水約占總降水量的 35%。東營市年均降水量，年蒸發(fā)量 ； 30 年一遇日最大降水量為 ；全年降水多集中在七至九月份。項目集水面積按砼場地面積計算，砼場地面積為 據以上因素分析，滲濾液產生量約為 220ton/a。通過對油泥 砂固化體的浸出性檢測，滲濾液中污染物濃度 :COD（ 2060） mg/L,石油類（ 115） mg/L。 滲濾液進處理場的貯存池，與油泥砂沉降處理過程的析出水混合，一并 滲流至萬達污水處理廠，進行集中處理。根據環(huán)保局檢測站長年對污水廠外排口水質監(jiān)測分析數據， COD 外排濃度為 ，石油類外排濃度為 5mg/L 左右 。 14 項目投產后，向污水處理廠全年輸送污水總量約 55900ton，其中 COD 濃度為1750mg/L，石油類濃度 175mg/L，達標整理后 COD 年排放量約為 ，石油類年排放量約 為 。 廢氣部分 自然沉降處理后的油泥砂與固化劑作用形成固化體，該過程產生大量的熱量，將油泥砂加熱到 100℃，使油泥砂中的水分以蒸汽的形式揮發(fā)出去，同時攜帶出少量的有機 烴 。 據有關文獻介紹，油罐清出的油泥砂經沉降后，有機物含量（ %），平均值 %，其中低沸點油含量（ %），平均值 %。 根據文獻中的烴類與石油窄組分蒸汽壓圖（ 0250℃ ） ，低沸點油常壓與 100℃條件下蒸汽壓約 53pa。油泥砂膠體體系中，低沸點油（ C8C16）摩爾比約 ，油與空氣有效接觸率（ 10%20%），則固化處理過程中無組織排放的 非甲烷總烴的分壓為，絮流層體積約 100m3/d，則無組織排放的非甲烷總烴約 ，即年排放量為 。處理場下風向非甲烷總烴的最大落地濃度及其下風向距離為： m g /hh mg*.Q 2 9 2241 0 0 007 ?? ）（ 3m/****292*21Pe2uHe2Qm ????C He= u=該項目運行后，無組織排放的非甲烷總 烴最大落地濃度（ ） mg/m3低于《大氣污染物綜合排放標準》（ GB162971996）表 2中的無組織排放監(jiān)控濃度限值（ ） .鑒于烴組分擴散較快， 無組織排放的非甲烷總烴對周圍的大氣環(huán)境影響較小。 根據該項目的綜合技術報告中相關試驗數據，仿煤燃料產品摻入燃煤中用 15 作燃煤鍋爐燃料，焚燒產生的廢氣，利用燃煤鍋爐的煙氣處理系統(tǒng)，可確保排放廢氣達標，不增加鍋爐廢氣中的 SO煙塵等污染物的排放量。 噪聲 工程所需運輸車 輛、挖掘機臺、小型單螺桿泵 、 DN350 型滾筒式攪拌機 ，運行期間產生的噪聲 聲級≤ 3Km 范圍內無噪聲敏感目標， 經距離衰減，不會產生擾民問題。 固體廢棄物 固化體在砼場地晾干成型后，裝車過程中零星散落處理廠內：同時處理前的油泥砂卸車時，少量油泥砂濺于場內。該項目制定了嚴格的監(jiān)督管理措施，注意對固體廢棄物的集中回收利用，達到固體廢棄物的零排放。 二、 主要污染工序： 油泥砂自然沉降過程析出的含油污水，以及固化體滲濾液，一并滲流至萬達污水處理廠進行集中處理。 油泥砂與固化劑在 DN350型滾筒式攪拌機內攪拌混合過程中，油泥砂中油（主要是輕烴組分）在 100℃下，隨 水蒸汽揮發(fā)產生無組織排放的非甲烷總烴。 攪拌機、機車、泵類等機械設備運行過程產生的噪聲。 處理前油泥砂卸車與固化物裝車過程散落于處理場內的固體廢棄物 項目主要污染物產生及預計排放情況 項目主要污染物產生及預計排放情況 內容 類型 排放源 污染物名稱 處理前產生濃度及產生量 排放濃度及排放量 大氣污染物 DN350型滾筒式攪拌機 非甲烷總烴 產生濃度： 產生量： 排放濃度： 排放量： 16 水污染物 油泥砂沉降池、固化場砼場地 含油污水 產生濃度：COD1750mg/L 石油類 175mg/L 排放濃度：，石油類5mg/L 排放量： 油類 污水產量：55900t/a 固體廢物 油泥砂卸車濺于處理場內的油泥砂，固化物裝車散落于處理場內的固化物顆粒。 集中回收利用，無外排 噪聲 噪聲主要來自攪拌機、機車、泵類等，噪聲 ≤ 95dB 其他 無 環(huán)境影響分析 一、 施工期環(huán)境影響簡要分析： 施工期間主要為設備安裝，將產生揚塵以及設備噪聲 。由于設備安裝工程量較小，因此該項目施工期間環(huán)境影響很小。 二、 營運期環(huán)境影響簡要分析： 大氣環(huán)境影響分析 自然沉降處理后的油泥砂與固化劑作用形成固化體，該過程產生大量的熱量，使油泥砂中的水分以蒸汽的形式揮發(fā)出去，同時攜帶出少量有機烴 。經過文獻調研及工程分析，油泥砂與固化劑攪拌混合過程中，無組織排放的非甲烷總烴約 ，即年排放量為 。處理場下風向非甲烷總烴的最大落地濃度為 ，位置為下風向 30m。 根據工程計算，該工程投產運行期間，評價區(qū)內非甲烷總烴的落地濃度疊加值符合 《大氣污染物綜合排放標準》（ GB162971996）的濃度限制要求。鑒于烴組分擴散較快，無組織排放的非甲烷總烴對周圍地的大氣環(huán)境影響較小。 17 地表水環(huán)境影響分析 對于含水率較高的 油泥砂 ，在固化處理之前需要在滲濾池內進行自然沉降，每年約分離析出 噸含油污水，其中ＣＯＤ濃度約2020ｍｇ／Ｌ，石油類濃度約２００ｍｇ／Ｌ。同時，沉淀后的油泥砂與固化劑混和攪拌進行固化處理，在砼場地自然風干成型。固化處理場底層采取防滲措施，避免了對地下水與土壤的污染，自然風干期間，處理場的廢水主要為固化體滲濾液 ，而滲 濾液主要來源于固化體本身含水和雨水的滲入。根據評價區(qū)的氣象條件，通過工程分析得出固化處理場每年的滲濾液產生量約為２２０噸。對油泥砂固化體的浸出性檢測， 滲濾液中污染物濃度：ＣＯＤ（２０－６０）ｍｇ／Ｌ，石油類（１－１５）ｍｇ／Ｌ。 滲濾液進處理場得貯存池，與油泥砂沉降處理過程的析出水混合，一并滲流至油水池，輸送至萬達污水處理廠。該項目全年污水排放量約 55９００ｔｏｎ，其中ＣＯＤ排放濃度 ／Ｌ，年排放量約 ；石油類排放濃度約５ｍｇ／Ｌ，年排放量約０． 28ｔｏｎ。 噪聲環(huán)境影響分析 工程運行期間，運輸車、挖掘機、小型單螺桿泵、ＤＮ３５０型滾筒式攪拌機等機械設備產生的噪聲聲級 ≤ 95dB。鑒于 3Km 范圍內沒有常住居民及其敏感目標，經距離衰減，不會產生擾民問題。 固體廢棄物分析 固化體在砼場地晾干成型后，裝車過程中零星散落處理廠內：同時處理前的油泥砂卸車時，少量油泥砂濺于場內。該項目制定了嚴格的監(jiān)督管理措施，注意對固體廢棄物的集中回收利用，達到固體廢棄物的零排放。 環(huán)境防治措施分析 18 建設項目擬采取的防治措施及預期治理效果 內容 類型 排放源 污染物名稱 防治措施 預期治理效果 大氣污染物 DN350 型滾筒式攪拌機 非甲烷總烴 在 DN350型滾筒式攪拌機 內攪拌混合，攪拌混合的時間短，且油泥砂與空氣的接觸面小，最大限度降低非甲烷總烴的排放 該