【文章內(nèi)容簡介】 L6 照明 20 17 三 WP7 動力 280 182 260 WL7 照明 25 WP8 動力 250 WL8 照明 20 17 WP9 動力 180 135 WL9 照明 40 32 總計算 負荷 ∑ 1255 / / / / / p ? ? q ? ? 其中一 二 級負荷 （ WP WL5） p ? ? q ? ? 144 備注 其中 回路不計入總 計算 負荷。 無功補償 方案 根據(jù)計算出的功率因數(shù)發(fā)現(xiàn)不符合供電部門的要求，需要進行無功補償，自動投切方式。 揚州大學能動學院課程設計報告 9 變壓器低壓側無功補償及 無功補償后 低壓母線計算負荷見表 23，表 24。 表 23 變壓器 T1 無功補償后低壓母線計算負荷 計算點 變壓器 T1 有功計算負荷 Pc kW 無功計算負荷 Qc kvar 視在計算負荷 Sc kVA 計算 電流 Ic A 功率因數(shù) cos? 補償前低壓母線計算負荷 補償容量 kvar = [tan( )－ tan( )]= 實際取 20 組 25 kvar= 500 kvar / 500 / / / 補償后低壓母線計算負荷 表 24 變壓器 T2 無功補償后低壓母線計算負荷 計算點 變壓器 T2 有功計算負荷 Pc kW 無功計算負荷 Qc kvar 視在計算負荷 Sc kVA 計算 電流 Ic A 功率因數(shù) cos? 補償前低壓母線計算負荷 補償容量 kvar = [tan( )－ tan(arccos )]= 實際取 20 組 20 kvar= 400 kvar / 400 / / / 補償后低壓母線計算負荷 總計算負荷 確定 高壓進線總計算負荷見表 25。 表 25 變電所高壓進線總計算負荷 序號 計算點 有功計算負荷 Pc kW 無功計算負荷 Qc kvar 視在計算負荷 Sc kVA 計算電流 Ic A 功率因數(shù) cos? 1 變壓器 T1 低壓母線計算負荷 2 T1 功率損耗 ΔPT≈ ； ΔQT≈ / / / 3 變壓器 T1 高壓側計算負荷（序號 1＋ 2） 4 變壓器 T2 低壓母線計算負荷 122 5 T2 功率損耗 ΔPT≈ ； ΔQT≈ / / / 6 變壓器 T2 高壓側計算負荷（序號 4＋ 5） 7 其他高壓出線計算負荷 / / / / / 8 變電所 高壓進線總計算負荷（序號 3＋ 6＋ 7） ∑ p ? ? q ? ? （另起一頁） 揚州大學能動學院課程設計報告 10 3 變壓器類型、臺數(shù)及容量選擇 變壓器類型選擇 本工程 變壓器類型選擇見表 31。 表 31 變壓器類型選擇 序號 類 型 選擇結果 選擇依據(jù) 1 變壓器 相數(shù) 三相 用戶一般 采用三相的 2 變比及 調(diào)壓方式 10/ 無載調(diào)壓 10KV 變壓器一般采用無載調(diào)壓 3 繞組型式 雙繞組 用戶供電系統(tǒng)大多采用雙繞組 4 絕緣及冷卻方式 干式 絕緣 多層或高層主體建筑內(nèi)變電所要考慮防火要求 5 外殼防護等級 IP25 要防止大于 12mm 的固體異物進入，且要防 噴水 6 聯(lián)結組 別 Dyn11 用于多雷區(qū)及土壤電阻率較高地區(qū) 7 產(chǎn)品 型號 10（ 1? 5%） / S9 系列 變壓器容量 變 壓器臺數(shù)選擇 兩臺，根據(jù)負載的計算負荷大小來確定的。 變壓器容量選擇 本工程 變壓器 容量 選擇見表 32。 表 32 變壓器容量選擇 序號 項 目 計算負荷 選擇兩臺變壓器 容量 SNT kVA 1 視在計算負荷 Sc kVA 1250 2 （ ～ ） Sc kVA 3 一二級負荷 Sc（ Ⅰ ＋ Ⅱ ） kVA 4 變壓器負荷率 T1 70% 1250 T2 70% 1250 所選 變壓器其他技術參數(shù)見表 33。 表 33 變壓器技術參數(shù) 變 壓 器 全型號 原邊額定電壓 kV 副邊額定電壓 kV 原邊額定電流 A 副邊額定電流 A 空載損耗 kW 短路損耗 kW 空載電流 ％ 阻抗電壓 ％ 干變帶防護外殼 外形尺寸 長 寬 高 mm T1 S91250 10 2020 11000 5 1800*1250*1600 T2 S91250 10 2020 11000 5 1800*1250*1600 （另起一頁） 揚州大學能動學院課程設計報告 11 4 變電所電氣主接線設計 變電所 高壓側 電氣主接線設計 兩臺變壓器可以相互獨立，也可以相互備用，兩種接線方案如下圖所示；考慮到供電系統(tǒng)的可靠性，選用第二種方式，即兩臺變壓器相互備用。 本 工 程 可 能 采 用 的 兩 個 主 接 線 方 案 見 圖 41 ， 42 。 技 術 經(jīng) 濟 較 表 41 。 圖 41 主接線方案一 圖 42 主接線方案二 表 41 電氣主接線 方案的比較 比較項目 主接線方案一（圖 41） 主接線方案二（圖 42） 供電安全性 高 高 供電可靠性 一般 高 靈活方便性 一般 高 揚州大學能動學院課程設計報告 12 擴建適應性 一般 高 設備的先進性 一般 一般 占地面積大小 小 小 設備的經(jīng)濟性 一般 一般 由上表可知，主接線方案二各種性能都比較優(yōu)越，故選用主接線方案二 考慮 到 電能計量方式、所用電與操作電源的取得 ，高 低壓開關柜型號為 KYN44A12，尺寸為 L800*D1500*H2200。 變電所 低壓側 電氣主接線設計 低壓側采用單母線分斷接線。 方案一：低壓出線柜放置在兩邊，負荷無功補償采用就地補償，還采用低壓母線集中補償方式，選用低壓成套無功補償裝置，可與低壓配電屏并排安裝，無功自動補償控制器電流采用電流互感器安裝在低壓進線柜中，低壓進線總開關和低壓出線開關均采用低壓斷路器，可帶負荷操作且恢復供電速度快。低壓配電的接地采用 TNCS 制。 方案二：低壓出線柜放置在中間。低壓出線柜放在兩邊，負荷無功補償采用就地補償，還采用低壓母線集中補償方式，選用低壓成套無功補償裝置，可與低壓配電屏并排安裝，無功自動補償控制器電流采用電 流互感器安裝在低壓進線柜中，低壓配電的接地采用 TNS 制，柜內(nèi)設置 N 和 PE 線，低壓配電屏采用固定分隔式，斷路器為插入式安裝。 比較：方案二低壓出線柜放在兩邊，便于擴建，選擇方案二。 本工程變電所高壓電氣系統(tǒng)圖見附錄圖紙電 01，變電所低壓電氣系統(tǒng)圖見附錄圖紙電 02。 本工程變電所高壓電氣系統(tǒng)圖見附錄圖紙電 01，變電所低壓電氣系統(tǒng)圖見附錄圖紙電 02。 （另起一頁） 揚州大學能動學院課程設計報告 13 5 短路計算與電氣設備選擇校驗 短路電流計算 高壓系統(tǒng)短路計算 采用標