【文章內(nèi)容簡介】 整個工程與總體規(guī)劃、區(qū)域規(guī)劃、地區(qū)發(fā)展及其他部門無矛盾沖突。通訊：項目所在地開發(fā)區(qū)工業(yè)園從電信局引入中繼線，項目單位自備程控交換機一臺，保證廠內(nèi)外通訊聯(lián)絡(luò)。（五）項目選址綜合評價擬建項目用地位置周圍5km以內(nèi)沒有地下礦藏、文物和歷史文化遺址，項目建設(shè)不影響周圍軍事設(shè)施的建設(shè)和使用，也不影響河道的防洪和排澇。項目建設(shè)選址周圍無粉塵、有害氣體、放射性物質(zhì)和其他擴散性污染源，而且建設(shè)區(qū)域地形平坦、土地平整、交通便捷、配套設(shè)施條件齊備，符合項目選址的根本要求。項目選址所處位置交通便利、地理位置優(yōu)越，有利于項目生產(chǎn)所需原料、輔助材料和成品的運輸。通訊便捷、水資源豐富、能源供應(yīng)充裕。廠址周圍沒有自然保護(hù)區(qū)、風(fēng)景名勝區(qū)、生活飲用水水源地等環(huán)境敏感目標(biāo)，自然環(huán)境條件良好。擬建工程地勢開闊，有利于大氣污染物的擴散，區(qū)域大氣環(huán)境質(zhì)量良好。擬建廠址具備良好的原料供應(yīng)、供水、供電條件，生產(chǎn)、生活用水全部由**經(jīng)濟開發(fā)區(qū)提供，完全可以保障供應(yīng)。綜上所述，項目選址位于**縣經(jīng)濟開發(fā)區(qū)工業(yè)項目占地規(guī)劃區(qū)，該區(qū)域地勢平坦開闊，四周無污染源、自然景觀及保護(hù)文物，供電、供水可靠，給、排水方便，而且，交通便利、通訊便捷、遠(yuǎn)離居民區(qū)，所以，從廠址周圍環(huán)境概況、資源和能源的利用情況以及對周圍環(huán)境的影響分析，擬建工程的廠址選擇是科學(xué)合理的。四、技術(shù)方案、設(shè)備方案和工程方案（一）項目工藝流程本項目建設(shè)氧化溝工藝污水處理系統(tǒng)，即改良型卡魯賽爾氧化溝+微絮過濾深度處理三級處理工藝。2000型卡魯塞爾氧化溝工藝：根據(jù)A／O流程脫氮原理，一種前置反硝化池的氧化溝同樣可以符合這個要求。近年來比較新穎的稱作2000型卡魯塞爾氧化溝的，實際上就是前置反硝化池的卡魯塞爾氧化溝。圖34是荷蘭DHV公司提出的2000型卡魯塞爾氧化溝的簡圖。為便于說明，我們把2000型卡魯塞爾氧化溝按原理簡化并繪成氧化溝系統(tǒng)如圖35。圖35這種氧化溝系統(tǒng)，在我國已在城市污水處理和工業(yè)廢水處理工程中多處應(yīng)用。由圖35可見，2000型卡魯塞爾氧化溝設(shè)置了前置反硝化池后，與A／O法原理一致。故這種氧化溝系統(tǒng)以可稱作具有A／O功能的氧化溝。一般認(rèn)為氧化溝內(nèi)本身可以形成好氧、缺氧和厭氧區(qū)段。我國《氧化溝設(shè)計規(guī)程》術(shù)語中提到：好氧區(qū)（Oxic zone）位于氧化溝的充氧段，水流攪動激烈，溶解氧濃度不小于2mg/L，主要功能是降解有機物和進(jìn)行硝化反應(yīng)；缺氧區(qū)（Anoxic zone）位于氧化溝的非充氧段，～。當(dāng)回流污泥中含有大量硝酸鹽、亞硝酸鹽并能得到充足的有機物時，便可在該區(qū)內(nèi)進(jìn)行脫氮反應(yīng)；厭氧區(qū)（Anaerobic zone）常設(shè)在氧化溝的進(jìn)水端部，一般單獨設(shè)置。該區(qū)內(nèi)微生物能吸收有機物并釋放磷。 氧化溝設(shè)置前置反硝化池，實踐證明利用水流的速能可使氧化溝與前置反硝化池達(dá)到大流量回流。設(shè)置前置反硝化池將使構(gòu)造復(fù)雜，同時需要增加防止沉淀的攪拌措施。這樣會增加投資和動力消耗，還可能產(chǎn)生沉積和增加運行維護(hù)工作量。 卡魯塞爾氧化溝由于其構(gòu)造特點及其專用曝氣機的充氧、攪拌和推動水流的功能，在氧化溝內(nèi)就可形成好氧區(qū)段和缺氧區(qū)段。 圖36系某開發(fā)區(qū)的10000m3／d的城市污水處理廠氧化溝系統(tǒng)簡圖。該氧化溝系統(tǒng)是具有反硝化作用的卡魯塞爾氧化溝。圖中表明，在氧化溝有相應(yīng)長度時，曝氣機下游至混合液出流堰，溶解氧降低使之保持在不小于2mg/L。這一區(qū)段屬于好氧區(qū)?；旌弦涸诤醚鯀^(qū)出流也有利于保持混合液在二沉池分離后的出水有一定的溶解氧。在出流堰以后布置污水進(jìn)水管和污泥回流管，由于進(jìn)水中有機物濃度高及回流污泥溶解氧濃度低，很快消耗混合液流中的溶解氧。此時即形成了缺氧段。圖36的卡魯塞爾氧化溝采用了兩臺曝氣機，也可以采用一臺或多臺曝氣機。當(dāng)只有一段好氧、缺氧過程時，其生物處理工藝過程與A／O法一致，也與設(shè)有前置反硝化池的氧化溝相當(dāng)。實踐證明，存在多段好氧、缺氧時，具有更良好的硝化（碳化）、反硝化作用。從圖35可見，這種布置的氧化溝系統(tǒng)比前置反硝化池氧化溝系統(tǒng)還要簡化，免去了前置反硝化池的水流水力條件差及另設(shè)攪拌器的麻煩。需要指出，免設(shè)推進(jìn)器的卡魯塞爾氧化溝要求使用水流推動力大的氧化溝專用曝氣機。如果具有反硝化作用氧化溝的曝氣機多于一臺，并且在氧化溝的一端裝設(shè)曝氣機，其中中間溝槽的曝氣機上游亦會形成缺氧段。要免除中間溝槽的缺氧段，可以如圖34那樣，在氧化溝兩端裝設(shè)曝氣機。實際使用檢測后表明，不必強調(diào)免除中間溝槽的缺氧段。我國西北某城市，有設(shè)計成僅有一端曝氣機的A2／C的卡魯塞爾氧化溝。具有中間缺氧段的氧化溝，更有利于難降解有機物的分解。此外，曝氣機裝設(shè)于氧化溝的一端，能方便設(shè)備的操作與維護(hù)，也能降低建筑安裝工程造價。A／O系統(tǒng)的生物除磷工藝，卡魯塞爾氧化溝系統(tǒng)也可實現(xiàn)。我們只要把圖35的2000型卡魯塞爾氧化溝系統(tǒng)工藝流程略加修改，就可實現(xiàn)類似圖37的生物除磷的A／O 流程。圖39系卡魯塞爾氧化溝生物除磷流程。
圖39的卡魯塞爾氧化溝生物除磷流程，對于氧化溝來說，混合液出流堰位置的布置十分重要。從圖中可知，混合液出流處應(yīng)保持溶解氧不少于2mg/L。微生物在厭氧區(qū)充分釋放出水中的磷后，進(jìn)入氧化溝曝氣區(qū)迅速充氧。在高溶解氧條件下微生物能在某一時間內(nèi)充分吸收磷?；旌弦哼M(jìn)入二沉池固液分離后采用刮吸泥機以較短的時間排出飽含磷的微生物剩余污泥，輸送至一體化脫水機立即脫水。盡量減少磷的釋放。這樣的過程，可以充分發(fā)揮出生物除磷的特點，一般除磷效率能達(dá)到90％以上。需要說明，氧化溝的水力停留時間通常大于10h，好氧區(qū)名義水力停留時間遠(yuǎn)大于2h?！?。，1小時時間流動達(dá)900m。故微生物在好氧區(qū)吸取磷實際時間較短，由于卡魯塞爾氧化溝專用曝氣機強大的攪拌混合作用和充氧能力，能夠彌補微生物在好氧區(qū)時間短的不足?？斎麪栄趸瘻仙锩摰坠に?br /> 1. A2／C工藝 A2／C 工藝是英文AnaerobicAnoxicCarrousel工藝的簡稱，A2代表厭氧—缺氧，C代表卡魯塞爾氧化溝。具備厭氧、缺氧、好氧3個基本條件的A2／O工藝，但是在實施過程中由于所需的處理構(gòu)筑物多、污泥回流量大，從而造成投資大、能耗多、運行管理復(fù)雜。A2 /C工藝以卡魯塞爾氧化溝為主將厭氧、缺氧、好氧過程集中在一個池內(nèi)完成，各部分用隔墻分開自成體系，但彼此又有聯(lián)系。該工藝充分利用污水在氧化溝內(nèi)循環(huán)流動的特性，把好氧區(qū)和缺氧區(qū)有機結(jié)合起來，實現(xiàn)無動力回流，節(jié)省了去除硝酸鹽氮所需混合液回流的能量消耗。 　　A2/C氧化溝工藝的平面布置如圖314所示。流經(jīng)沉砂池的廢水與二沉池回流污泥在A2/C氧化溝內(nèi)設(shè)置的圓形混合井進(jìn)行充分混合后進(jìn)入?yún)捬鯀^(qū)Ⅰ。該區(qū)分為3格，每格都設(shè)有水下攪拌器 以防止污泥沉淀。經(jīng)厭氧反應(yīng)后的混合液進(jìn)入缺氧區(qū)Ⅱ，并與由氧化溝Ⅲ 經(jīng)回流 通道Ⅳ 進(jìn)入缺氧區(qū)的回流液充分混合，進(jìn)行反硝化脫氮和除磷反應(yīng)。缺氧區(qū)Ⅱ的中間部位設(shè)導(dǎo)流隔墻，并在適當(dāng)位置安裝水下攪拌器，使該區(qū)具有良好的混合與循環(huán)條件。經(jīng)厭氧、缺氧反應(yīng)后的混合液流入氧化溝Ⅲ 進(jìn)行氧化、硝化、反硝化反應(yīng)，氧化溝Ⅲ的充氧機械采用倒傘形曝氣葉輪，可根據(jù)池內(nèi)DO測定儀控制調(diào)節(jié)堰出水、改變曝氣葉輪浸水深度以達(dá)到調(diào)節(jié)供氧的目的。處理后的水經(jīng)排出口Ⅴ進(jìn)入二沉池沉淀，其出水中氨氮含量＜15 mg/L，磷含量＜ mg/L。如果要求出水磷含量＜ mg/L，需在工藝流程的適當(dāng)位置投加混凝劑。 2. 前置厭氧池卡魯塞爾氧化溝 圖36的實例說明，有目的地組織卡魯塞爾氧化溝各段的溶解氧，可具有A／O法脫氮功能。對于中等以上規(guī)模的氧化溝，尚可采用多段AOAO…布置，使之具有更優(yōu)良的硝化（碳化）反硝化過程，從而提高碳水化合物和含氮化合物的處理效果。 由圖34簡化的圖35的2000型卡魯塞爾氧化溝，把前置缺氧池改作成前置厭氧池就可形成具有脫氮除磷功能的氧化溝了。圖315表示了此種改動。同圖311的Phoredox生物脫氮除磷工藝流程比較，前置厭氧池卡魯塞爾氧化溝具有類似的工藝原理，只不過把前置反硝化池控制成厭氧狀態(tài)。如果處理量較大，采用多溝型卡魯塞爾氧化溝，則與Phoredox生物脫氮除磷工藝更加相似。根據(jù)這一原理，我們在山東省某城市污水處理廠某市城市污水處理廠采用了前置厭氧池卡魯塞爾氧化溝。該廠規(guī)模為50000m3/d。進(jìn)水水質(zhì)為：BOD5≤260mg/L；CODcr≤480mg/L；SS≤280mg/L；NH3N≤45mg/L；TP≤4mg/L。出水水質(zhì)達(dá)到：BOD5≤10mg/L；CODcr≤60mg/L；SS≤10mg/L；NH3N≤5mg/L；TP≤1mg/L。預(yù)計提高氧化溝操作管理水平后，處理效果尚可進(jìn)一步提高。前置厭氧池卡魯塞爾氧化溝為六溝兩組。每組裝設(shè)氧化溝專用慢速曝氣機3臺。其中一組氧化溝布置如圖316所示。 與圖314的A2／O工藝比較，前置厭氧池工藝顯然簡化得多。圖315那種前置厭氧池卡魯塞爾氧化溝能否達(dá)到A2／O工藝的各種功能，關(guān)鍵在于工藝布置和控制。我們把圖316改繪成圖317予以說明。從工藝布置看，進(jìn)水管與回流污泥管布置在左上角。進(jìn)入后輔以攪拌推進(jìn)器攪拌、推進(jìn)。通過攪拌使進(jìn)入的廢水和回流污泥與原厭氧池水充分混合；同時推進(jìn)厭氧池內(nèi)流動，提高厭氧池容積效率和防止沉淀。由于進(jìn)水管與回流污泥管入流方向與流動方向一致，可充分利用入流時的流速水頭，可節(jié)省推流動力減少推進(jìn)器功率。當(dāng)厭氧池回流入氧化溝，進(jìn)入1曝氣機下游富氧區(qū)（圖中①處）。該處的溶解氧一般大于4mg/L，然而控制點在厭氧池回流入口處②。控制點②。對于具有推流作用的曝氣機來說，對動力主要來自葉輪外緣線速度，故不能應(yīng)用改變轉(zhuǎn)速的辦法來調(diào)整充氧量，須用改變?nèi)~輪浸沒深度調(diào)整充氧量?？刂泣c①的溶解氧是由控制點②。在氧化溝控制點①的溶解氧大于2mg/L的好氧段至控制點②，～。這就形成了氧化溝第一曝氣區(qū)段活性污泥的碳化、硝化和反硝化過程。接著，氧化溝水流除回流入?yún)捬醭兀?～5Q）外，大部分在氧化溝內(nèi)循環(huán)流動。為了形成第二曝氣區(qū)的缺氧段，2曝氣機的充氧量由3曝氣機上游控制點④。由圖317可見，氧化溝的出流堰巧妙地布置在位于3曝氣機下游的另一端的溝內(nèi)三角形盲區(qū)?？紤]到除磷的需要，這種布置是氧化溝最后一段曝氣區(qū)可取得溶解氧大于等于2mg/L的區(qū)段，同時也是經(jīng)過三段曝氣區(qū)的好氧、缺氧處理的區(qū)段，是整個氧化溝處理最完整之處。此外，這種布置也充分利用的氧化溝的三角盲區(qū)，節(jié)省占地面積。由此可見，第三曝氣區(qū)的控制點是出水堰處的⑤。第二曝氣區(qū)系氧化溝的的內(nèi)環(huán)，它的的好氧、缺氧區(qū)段比位于外環(huán)的第一曝氣區(qū)歷程短，按廢水水質(zhì)和氧化溝構(gòu)造的不同。第三曝氣區(qū)由出水堰處控制點⑤溶解氧≥2mg/L來控制。一般說來，各曝氣機的充氧量是不相同的。為此，前置厭氧池氧化溝要求各臺曝氣機具有不同的充氧量。出流堰只能調(diào)節(jié)全部曝氣機的充氧量，要分別調(diào)節(jié)各臺曝氣機的充氧量，需要有各曝氣機的葉輪淹沒深度的調(diào)節(jié)機構(gòu)。從上述分析，前置厭氧池氧化溝可以達(dá)到A2／O工藝或A2／C工藝的要求，對于除磷的厭氧段與這兩種工藝一致且有更好的水利特性。但反硝化部分正如前述脫氮氧化溝的特性，在名義停留時間能達(dá)到缺氧容積的要求，整個氧化溝循環(huán)一周停留時間約30分鐘左右。除磷要求在好氧狀況排除剩余污泥，不但要求氧化溝混合液出流溶解氧應(yīng)≥2mg/L,而且要求泥水分離后盡速在好氧條件下排除剩余污泥脫水除磷，故二沉池多采用刮吸泥機配合。從圖319觀察，～。氧化溝內(nèi)要形成兩個區(qū)段以上的缺氧區(qū)，氧化溝需三溝以上串聯(lián)。關(guān)于氧化溝幾何尺寸，對于具有碳化、硝化和反硝化的氧化溝單溝迂回長度，建議不少于120m。根據(jù)所需氧化溝的容積和裝機容量，需要選定三臺以上曝氣機，由曝氣機型號確定氧化溝斷面尺寸，計算出長度。如果迂回長度超過200m，不必顧慮水流推動力問題。因為氧化溝水流速度慢，溝型又趨近于最優(yōu)水力斷面，流動水頭損失很??；同時氧化溝的彎道水頭損失占90％以上。為減少彎道的阻力，設(shè)置薄壁導(dǎo)流墻可降低彎道阻力系數(shù)。文獻(xiàn)資料報道阻力系數(shù)可降至原來的四分之一。彎道可以平衡轉(zhuǎn)向水流減少局部損失是存在的，氧化溝布局中，尤其是180度的折轉(zhuǎn)，布置薄壁導(dǎo)流墻是必要的。 根據(jù)上述原理，我們在浙江某城市80000m3/d的城市污水處理廠采用了圖318那種型式的前置厭氧池卡魯塞爾氧化溝。該處的城市污水水質(zhì)，據(jù)《環(huán)境影響報告書》：進(jìn)水水質(zhì)為：BOD5≤280mg/L；CODcr≤500mg/L；SS≤300mg/L；NH3N≤25mg/L；TP≤5mg/L。出水水質(zhì)達(dá)到：BOD5≤10mg/L；CODcr≤60mg/L；SS≤10mg/L；NH3N≤5mg/L；TP≤1mg/L。氧化溝的設(shè)計數(shù)據(jù)是總?cè)莘eV＝27680m3。其中卡魯塞爾氧化溝V1＝23180m3，前置厭氧池V2＝4500m3。名義水力停留時間分別為：t＝、t1＝、t2＝。污泥負(fù)荷Fw＝d。容積負(fù)荷Fv＝d。混合液懸浮固體濃度Nw＝4000mg/L。污泥齡θc＝28d。污泥產(chǎn)率Y＝。每公斤BOD5充氧量Ow＝。 圖318的前置厭氧池氧化溝與圖316的原理是一直的，但布置上更有靈活性。例如把出流堰可能地向上游移動至曝氣機下游的水流穩(wěn)定區(qū)段，在保證混合液出流的溶解氧含量≥2mg/L的條件下，在出流堰下游，可以形成更長的缺氧甚至厭氧的溝段。在分析了前置厭氧池卡魯塞爾氧化溝的工藝布置和各溝段溶解氧控制后，在特定的工藝布置和操作控制下，卡魯塞爾氧化溝本身也能形成厭氧缺氧好氧…缺氧好氧過程。應(yīng)用這個原理，我們考慮某80000m3/d城市污水處理廠的脫氮除磷卡魯塞爾氧化溝。處理廠的進(jìn)水主要水質(zhì)：BOD5≤150mg/L；CODcr＝300mg/L；SS＝160mg/L；TN＝30mg/L；TP＝4mg/L。 在工藝布置中，除了因脫氮除磷需要周密設(shè)置氧化溝進(jìn)水、回流污泥入口和混合液出流口外，充分利用氧化溝專用曝氣機的強烈攪拌性能，在曝氣區(qū)內(nèi)，加深池深。加深曝氣區(qū)段池深后，可以增加氧化溝攪拌區(qū)段容積，促進(jìn)活性污泥活化。在加深區(qū)設(shè)排空管亦有利于氧化溝的排空。一組脫氮除磷卡魯塞爾