2萬噸乙醇-水溶液連續(xù)精餾塔設(shè)計方案(編輯修改稿)
2025-05-30 02:14 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 段提溜段液相平均密度的計算液相平均密度依下式計算，即塔頂液相密度的計算由，查手冊得 進料板液相平均密度的計算由 進料板液相的質(zhì)量分率精餾段液相平均密度為塔釜液相密度的計算由查手冊得 提餾段液相平均密度為 液體平均表面張力依下式計算塔頂液相平均表面張力的計算由，查手冊得 進料板液相平均表面張力的計算由，查手冊得 塔釜液相平均表面張力的計算由，查手冊得 精餾段液相平均表面張力提餾段液相平均表面張力液相平均粘度依下式計算塔頂液相平均粘度的計算由 ，查手冊得 解出進料板液相平均粘度的計算由，查手冊得 解出塔釜液相平均粘度的計算由，查手冊得 解出精餾段液相平均粘度為提餾段液相平均粘度為第六章 精餾塔的塔體工藝尺寸計算精餾段的氣液相體積流率為提餾段的氣液相體積流率為由式中C由公式計算，其中的C20由圖51查取，圖的橫坐標為取板間距，板上液層高度，則圖51斯密斯關(guān)聯(lián)圖，則空塔氣速為按標準塔徑圓整后為塔截面積為實際空塔氣速為精餾段有效高度為提餾段有效高度為在進料板上方開一人孔，故精餾段有效高度為第七章 塔板主要工藝尺寸的計算因塔徑，可選用單溢流弓形降液管，采用凹形受液盤。各項計算如下：堰長取溢流堰高度由選用平直堰，堰上液層高度為圖61液流收縮系數(shù)計算圖近似取，則精餾段 取板上清夜層高度 故提鎦段 故弓形降液管高度和截面積圖62 弓形降液管參數(shù)圖 由查圖62 故驗算液體在降液管中的停留時間 降液管合理故液管合理。降液管底隙高度精餾段取提餾段取則 故降液管底隙高度設(shè)計合理。選用凹形受液面，深度。本塔徑,不用分塊式。取閥孔動能因子 則孔速 每層塔板上浮閥數(shù)目為 取邊緣區(qū)寬度 計算塔板鼓泡區(qū)面積 浮閥排列方式采用等腰三角形叉排，取同一個橫排的孔心距 排間距 以等腰三角形排列，排得閥數(shù)為35 塔板開孔率 提餾段取閥孔動能因子 則孔速 每層塔板上浮閥數(shù)目為 浮閥排列方式采用等腰三角形叉排，取同一個橫排的孔心距 排間距 以等腰三角形排列，排得閥數(shù)為32 塔板開孔率 第八章 篩板的流體力學(xué)驗算干板阻力計算 精餾段 圖71塔板孔流系數(shù) 由 ，查圖71，得故 m液柱提餾段由 ，查圖71，得故 氣體通過液層的阻力的計算精餾段 圖72 充氣系數(shù)關(guān)聯(lián)圖 查圖72，得故液柱提餾段查圖72，故 液體表面張力的阻力計算精餾段液體表面張力產(chǎn)生的阻力由下式計算，即 液柱氣體通過每層塔板的液柱高度可用下式計算，即 液柱 氣體通過每層塔板的壓降為 （設(shè)計允許值）提餾段液體表面張力產(chǎn)生的阻力由下式計算，即液柱氣體通過每層塔板的液柱高度可用下式計算，即 液柱氣體通過每層塔板的壓降為 （設(shè)計允許值）對于篩板塔，液面落差很小，且本例的塔徑和液流量均不大，故可忽略液面落差的影響。液沫夾帶量由式524計算，即 精餾段 故 液/氣液/氣提鎦段 液/氣液/氣故在本設(shè)計總液沫夾帶量在允許范圍內(nèi)。對篩板塔，漏液點氣速可由下式計算，即精餾段為 實際孔速穩(wěn)定系數(shù)為 故在本設(shè)計精餾段中無明顯漏液。提餾段為 實際孔速穩(wěn)定系數(shù)為 故在本設(shè)計提餾段中無明顯漏液。為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高應(yīng)服從如下關(guān)系，即 乙醇水物系取，則精餾段 提鎦段 而 板上不設(shè)進口堰，可
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