廢水處理ppt課件(編輯修改稿)
2025-05-26 01:07 本頁面
【文章內容簡介】 重排為 Monod方程的形式：l 系統(tǒng)的食物量平衡方程也化為 Monod方程的形式：l 由以上兩式得到：l 公式的物理意義： V/Q=? 水力停留時間； VX/QwXr=?c 平均細胞停留時間。l 如果出水中生物濃度不能忽略，則必須對上面的 ?c表達式進行校正：l 只要知道 ?c就可以得到出水中溶解性 BOD5濃度（ S）：l 典型的微生物生長系數(shù)值列于下表：l 值得注意的是：離開系統(tǒng)的溶解性 BOD5濃度只受平均細胞停留時間的影響而不受進入曝氣池中的 BOD5量或水力停留時間的影響。l 強調： S為溶解性 BOD5的濃度，部分在二沉池中未沉降的懸浮固體也會增加受納水體的 BOD5。 因此在下式中：l 求解 S及 ?c之前應先估算懸浮固體的 BOD5量，從出水總 BOD5量中減去懸浮固體的 BOD5量，得到 S： S=出水總 BOD5量 懸浮固體的 BOD5量l 從 可以簡化得到： 因此，曝氣池中微生物濃度是平均細胞停留時間、水利停留時間及進水與出水濃度差的函數(shù)。（ 2）帶循環(huán)的推流式反應器l 推流式反應器可看作一系列串聯(lián)的反應器。雖然理想的推流很難實現(xiàn)，但許多長而窄的曝氣池用推流模型來分析比用完全混流模型更合適。l 推流系統(tǒng)的動力學模型很難從基本的質量平衡方程導出。利用兩個簡化假設， Lawrence amp。 McCarty提出了一個有用的設計方程：! （ 1）流入曝氣池和流出曝氣池的水中微生物濃度大致相同，此假設在 ?c/ ?5時成立；! （ 2）當廢水經過曝氣池時，溶解性 BOD5的利用率為：l Xavg： 曝氣池中平均微生物濃度。l 根據(jù)上述假設推導得到的設計方程為： 式中， ?回流率， Qr/Q； Si循環(huán)水稀釋后的曝氣池進水濃度， Si=(S0+?S)/(1+ ?), mg/L。l Example: 某廠計劃將其一級水處理廠升級為二級水處理廠，以達到 的出水標準。選擇完全混合式活性污泥系統(tǒng)。假設 SS中 BOD5等于 SS濃度的 63%，試估算曝氣池所需體積?，F(xiàn)有一級處理廠的出水特性：流量=， BOD5=。 假設生長系數(shù)值為： Ks=100mg/LBOD5。 ?m=。 kd=。 Y=。l 根據(jù)二次沉淀池的出水條件，估算出水的 BOD5： S=出水中總的 BOD5 SS中的 BOD5=30*30=；l 由 計算 ?c： ?c=。l 假設混合液揮發(fā)性懸浮固體（ MLVSS） 濃度為2022mg/L， 可求得水力停留時間 ?： 代入各數(shù)據(jù)，得到 ?=。l 曝氣池體積可以由 V/Q=?算出： V=**3600=972m3。l 食物對微生物的比例 — 食微比（ F/M）：l F/M通過廢棄微生物量來控制，因此會減少MLVSS。 廢棄量大會使 F/M升高，微生物量會達到飽和狀態(tài)，結果使處理效率降低。低廢棄量使F/M降低，微生物呈饑餓狀態(tài)，廢水中微生物更完全地被分解掉。l 高 ?c值（低 F/M值）不常采用。因為它意味著需要更大的曝氣池，從而需要更多的供氧量，因此空壓機的功率必須增大，能源消耗增大。此外， ?c太大時，污泥在二次沉淀池的沉降能力就會降低。低 F/M下，有機物幾乎完全被分解且很少轉變成微生物細胞，所以最后產生的污泥也很少。l 單位： mg/(mg?d)l F/M和 ?c都受到廢棄污泥量的影響。高 F/M代表短 ?c， 而低 F/M代表長 ?c值。各種活性污泥改進工藝的典型 F/M值在 ~(mgd)范圍。（（ 3）回流污泥）回流污泥l(xiāng) 目的：維持反應器中有足夠的污泥濃度?？刂莆勰嗷亓髀史椒ǖ母鶕?jù)是經驗觀測值 SVI， 稱為污泥體積指數(shù)。l 從曝氣池末端取出 1L的混合液。污泥沉降性能測量是將標準的 1L帶刻度的量筒裝滿該水樣，靜置30min后讀取沉降污泥所占有的體積。 MLSS是混合液過濾、干燥稱重后所得到的固體的量。SVI定義為混合液靜置 30min， 每 1g沉降污泥所占的體積（ ml）：l SVI=SV/MLSS?1000mg/g 式中 SVI污泥體積指數(shù)， ml/g； SV1L量筒中量筒中30min沉降污泥所占體積沉降污泥所占體積 ， ml/g； MLSS混合液懸浮固體量。l SVI可用做衡量污泥沉降性能的指標，因此影響到回流率和 MLSS。 活性污泥廠在 MLSS濃度為2022~3500mg/范圍內操作時，典型的 SVI值
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