【文章內(nèi)容簡介】 /m)Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)4風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)1=風荷載高度變化系數(shù)μz1風荷載體型系數(shù)μs抗傾覆計算中風荷載作用位置距離支架底的距離h2(m)6 三、模板體系設計主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)900立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平桿步距h(mm)1500頂層水平桿步距hˊ(mm)1000支架可調(diào)托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)150小梁間距l(xiāng)(mm)400小梁最大懸挑長度L1(mm)100主梁最大懸挑長度L2(mm)150平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖 四、面板驗算面板類型木模板厚度t(mm)15抗彎強度設計值f(N/mm2)彈性模量E(N/mm2)9350計算方式簡支梁 按簡支梁 ，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下 ： W=bt2/6＝1000152/6＝37500mm4 I=bt3/12＝1000153/12＝281250mm3 承載能力極限狀態(tài) q1=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1(+(24+) )+13= q1靜=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1(+(24+) )= 正常使用極限狀態(tài) q=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=11(+(24+) )+113= 強度驗算 Mmax===m σ=Mmax/W=106/(37500103)=≤[f]= 滿足要求！ 撓度驗算 νmax＝5ql4/(384EI)=54004/(3849350281250)= νmax= mm≤min{400/150，10}= 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁材質(zhì)及類型矩形木楞截面類型Ф48截面慣性矩I(cm4)截面抵抗矩W(cm3)抗彎強度設計值f(N/mm2)彈性模量E(N/mm2)8415計算方式三等跨梁 承載能力極限狀態(tài) q1=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=(+(24+) )+3= 正常使用極限狀態(tài) q=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1(+(24+) )+13= 按 三等跨梁連續(xù)梁 計算，又因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進行最不利組合， 計算簡圖如下： 強度驗算 σ=Mmax/W=106/33333=≤[f]= 滿足要求！ 抗剪驗算 Vmax＝ τmax＝3Vmax/(2bh0) =31000/(28050)=≤[τ]= 滿足要求！ 撓度驗算 νmax=≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm 滿足要求！ 支座反力 承載能力極限狀態(tài) R1= R2= R3= R4= 正常使用極限狀態(tài) R1ˊ= R2ˊ= R3ˊ= R4ˊ= 六、主梁驗算主梁材質(zhì)及類型矩形鋼管截面類型□6040截面慣性矩I(cm4)截面抵抗矩W(cm3)抗彎強度設計值f(N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000計算方式四等跨梁 取上面計算中的小梁最大支座反力 承載能力極限狀態(tài) R=max[R1,R2,R3,R4]/2=max[,]/2= 正常使用極限狀態(tài) Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ,R4ˊ]/2=max[,]/2= 計算簡圖如下： 抗彎驗算 σ=Mmax/W=106/7290=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 Vmax＝ τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02(bδ)h2]=1000[40602(40 2)(602)2/(82188002)=≤[τ]=125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax=≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10] =6mm 滿足要求！ 七、立柱驗算鋼管類型(mm)BLG2000（）回轉(zhuǎn)半徑i(mm)抗壓強度設計值[f](N/mm2)300立柱截面面積(mm2)450立柱截面抵抗矩(cm3)4730支架立桿計算長度修正系數(shù)η懸臂端計算長度折減系數(shù)k 長細比驗算 l01=hˊ+2ka=1000+2150=1210mm l02=ηh=1500=1800mm 取兩值中的大值l0=1800mm λ=l0/i=1800/=≤[λ]=150 長細比滿足要求！ 立柱穩(wěn)定性驗算 不考慮風荷載 頂部立桿段： λ1=l01/i=1210/= 查表得，φ= N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γ1k]lalb=[(+(24+))+3]= f=N1/(φ1A)＝103/(450)=≤[σ]=300N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段： λ2=l02/i=1800/= 查表得，φ= N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γ1k]lalb=[(+(24+))+3]= f=N2/(φ2A)＝103/(450)=≤[σ]=300N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載 Mw=ψcγQωklah2/10=m 頂部立桿段： N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψcγQ Q1k]lalb+ψcγQMw/lb=[(+(24+))+3]+ f=N1w/(φ1A)+Mw/W=103/(450)+106/4730=≤[σ]=300N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段： N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψcγQ Q1k]lalb+ψcγQMw/lb=[(+(24+))+3]+ f=N2w/(φ2A)+Mw/W=103/(450)+106/4730=≤[σ]=300N/mm2 滿足要求！ 八、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2可調(diào)托承載力容許值[N](kN)40 按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力 N =≤[N]=40kN 滿足要求！ 九、抗傾覆驗算 混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生 MT=ψcγQ(ωkLaHh2+Q3kLah1)=(6+4)= MR=γGG1kLaLb2/2= MT=≤MR= 滿足要求！ 混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生 MT=ψcγQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=(+4)= MR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=[+(24+)] MT=≤MR= 滿足要求！ 十、立柱地基基礎計算腳手架放置位置混凝土樓板 立柱底墊板的底面平均壓力 p=N/(mfA)=()=≤fak=100kPa 滿足要求！板模板（盤扣式） 計算依據(jù)： 《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ1622008 《建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)范》JGJ 231－2010 《混凝土結構設計規(guī)范》GB500102010 《建筑結構荷載規(guī)范》GB 500092012 《鋼