【文章內容簡介】 輔助材料觸媒l碳酸鈣t1918氧化鈣t1095次氯酸鈣t1507三氯化鐵t548聚丙烯酰胺kg548其它2動力610電KKwh水t6213763生產人員工資及福利19200784制造費用其中：折舊費　　　修理費5制造成本6直接成本硫酸產量77069第五節(jié) 收入和利潤一、產品及其價格改造后年產粗鉛82922t（、）、煙化爐煙塵12328t、硫酸77069t（以100％計）、蒸汽85488t。產品價格（不含稅）如下：粗鉛：（以金屬量計算）含鉛 3248元/t、含金67950元/kg、含銀1064957元/t硫酸：239元/t煙化爐煙塵：2462元/t蒸汽：53元/t二、銷售收入、銷售稅金及附加按不含稅價格計算的銷售收入見下表212。表212 銷售收入計算表 單位：萬元序號項目第1年234～15生產負荷90％100％一銷售收入46081512011.粗鉛4128145868.粗鉛含鉛2298925543粗鉛含金55556172粗鉛含銀12738141532硫酸166018443煙化爐煙塵273130354蒸汽409454二銷項稅68737637銷售稅金及附加分別為增值稅的5％和3％，年銷售稅金及附加為167萬元。達產年銷售收入為51201萬元。三、利潤及分配項目損益計算詳見表213。第六節(jié) 借款償還計算一、借款償還的資金來源借款償還的資金來源渠道有：可供分配利潤、攤消費、折舊費等。二、借款償還的計算項目償還具體計算見表214。從表中可知借款償還年限為：第七節(jié) 主要經濟評價指標項目主要經濟評價指標如下：投資利稅率：　％投資利潤率：?。ネ顿Y回收期：　全投資財務內部收益率：％投資凈現(xiàn)值（i＝10％）：9681萬元全投資現(xiàn)金流量計算見表215第八節(jié) 不確定性分析一、盈虧平衡分析％負荷時，可保本。二、敏感性分析以項目建設投資、經營成本、產品售價為變量的敏感性分析列入表215，從表中看，產品售價最為敏感，其次是經營成本、建設投資的影響較少。表215 敏 感 性 分 析 表變化因素變化率內部收益率投資回收期銷售收入10％0+10％經營成本10％0+10％建設投資10％0+10％產品價格10％0+10％第九節(jié) 綜合評價由于鉛是XXX盈利大戶，與企業(yè)的經濟效益密切相關，又因鉛的煙氣污染而面臨限期治理，不治則停。實行本項目后：（1）可使煙氣中的98％SO2得到回收，達到了污染治理的目的。（2）粗鉛的產量得到擴大使之與電解精煉規(guī)模相配套。（3），項目實現(xiàn)后的生產流動資金年平均增加占用額為10931萬元。項目總投資40849萬元（。），工商銀行貸款16000萬元，預計項目建設期二年，，％，％，具有較好的經濟效益。總體看來，通過應用先進的工藝改造了落后的生產工藝，不但實現(xiàn)了污染治理的目標，治理后的經濟效益也可以接受，因此建議本項目盡快實施。第三章　冶煉工藝第一節(jié)　原料、熔劑、燃料一、混合鉛精礦本技改生產規(guī)模為年處理混合精礦145000t，鉛精礦的來源及組成見表31?；旌香U精礦含水8%。二、熔劑石灰石名 稱CaOMgOSiO2Al2O3FeO（干基）%石英石名 稱CaOMgOSiO2Al2O3FeO（干基）%三、燃料焦炭焦炭成份（％）：C用80～82，～，W用10。其中灰分成份：FeO %，SiO2 ％，CaO %，Al2O3 %，Mg %。發(fā)熱值：Q用低＝30～31MJ/kg；粉煤粉煤成份（％）：，。其中灰分成份：FeO %，SiO2 %，％，Al2O3 %，MgO ％。發(fā)熱值：Q用低＝30～31MJ/kg；柴油 柴油采用GB25287標準中的0油。第二節(jié) 改造的必要性及改造工藝方案一、改造的必要性目前第三冶煉廠粗鉛生產能力達6萬t/a，但由于該廠采用傳統(tǒng)的燒結鍋－鼓風爐還原熔煉－電解精煉工藝，，嚴重破壞了生產環(huán)境。燒結產生的大量鉛塵對崗位操作人員的健康也造成了嚴重危害。國家根據(jù)傳統(tǒng)鉛冶煉生產工藝落后，污染嚴重的狀況，要求在2000年前淘汰所有燒結鍋，XXX公司第三冶煉廠鉛生產工藝的改造迫在眉睫。二、技改方案本可研采用的工藝流程為氧氣底吹熔煉＋鼓風爐還原。該工藝分兩步進行：鉛混合料首先進入臥式圓筒形底吹熔煉爐中進行氧化熔煉，產出部分粗鉛和高鉛渣，高鉛渣再送入鼓風爐還原熔煉，產出粗鉛和爐渣，爐渣再進煙化爐回收Pb、Zn等有價元素，并產出棄渣。該工藝以氧化 底吹熔煉過程取代燒結鍋過程，所產出的高濃度SO2煙氣可充分回收制酸，徹底解決了SO2煙氣的污染問題。同時氧氣底吹熔煉對原料的適應性強，不需要進行返粉作業(yè)，熔煉過程在密封的熔煉爐中進行，從而避免了鉛煙塵的污染。該工藝可利用（適當改造）原有鼓風爐設施，從而節(jié)省了大量投資。鼓風爐可采用高料柱、低鼓風強度，低床能力作業(yè)，可達到降低渣含鉛之目的。第三節(jié) 冶煉工藝流程一、工藝過程簡述氧氣底吹熔煉－鼓風爐還原工藝生產過程是：首先是含鉛混合礦潤濕料配入熔劑、混合制成粒礦，送入熔煉爐中，從爐底部通過氧槍鼓入氧氣進行氧化熔煉，產出部分粗鉛和高鉛渣（氧化鉛渣）；粗鉛直接送往精煉，高鉛渣鑄塊送入鼓風爐還原熔煉，產出粗鉛和爐渣。爐渣經電熱前床保溫再送往煙化爐處理，以及回收其中的鋅和鉛，煙化爐產出的渣水淬作棄渣堆入渣場。１、備料自產和外購的鉛精礦，由汽車運至廠內精礦庫內，精礦庫內設2臺5t抓斗橋式起重機，用于倒礦和上礦作業(yè)。鉛冶煉過程中所需熔劑有石灰石、石英石、紅石粉等。其儲存及破碎設備利用原有設備，適當增加細碎等設備，以保熔劑粒度小于5mm，然后在配料線上配料。熔煉過程在需要補熱時，由原有煙化爐的粉煤車間供應，經新增的氣力輸送系統(tǒng)送到配料的粉煤塵中，定量配料。底吹爐和鼓風爐產出的煙塵采用氣力輸送到配料系統(tǒng)的煙塵倉中。２、配料與制粒為確保冶煉過程工藝參數(shù)穩(wěn)定，原料、熔劑、粉煤、煙塵全部采用集中連續(xù)定量配料。經配料后的爐料，由皮帶運輸機送到底吹熔煉廠房的混捏制粒機中，調整水分混捏后，由皮帶運輸機送到底吹熔煉爐中熔煉。３、熔煉熔煉作業(yè)是在一臺氧氣底吹熔煉爐中進行，該爐為一臥式圓筒型爐，內襯鉻鎂磚，氧槍安裝在圓筒的底部，為了更換氧槍，爐體可轉動90176。爐料從爐頂 加料口（雙料口）加入爐內，硫化鉛精礦氧化所需氧氣經底部氧槍鼓入爐內，氧氣由制氧站供給，純度為93%。操作溫度一般控制在1100～1150℃范圍內。熔煉過程中，熔池攪動相當強烈，傳熱和傳質過程十分迅速，硫化鉛和氧化鉛、硫化鉛和氧氣反應，產出粗鉛、高鉛渣和高濃度SO2煙氣。粗鉛經側面放鉛口放出，采用圓盤鑄錠機澆鑄，鉛錠送往原有鉛電解精煉車間精煉，高鉛渣由鑄渣機鑄成渣塊，送至鼓風爐車間還原熔煉。所產高濃度SO2煙氣經豎直煙道，余熱鍋爐回收余熱后，進入電收塵器收塵，然后送至制酸車間制酸。鼓風爐熔煉產出的粗鉛，經圓盤鑄錠機鑄錠送往電解車間精煉，所產爐渣經電熱前床保溫送煙化爐處理，回收有價金屬鋅和鉛。二、 冶金計算(1) 氧氣底吹熔煉基本數(shù)據(jù)年工作日：280天年處理混合鉛精礦（干基）145000t/a(2) 冶金計算①混合精礦物相組成計算結果見表32②底吹熔煉物料平衡見表33③底吹熔煉煙氣成份見表34④鼓風爐熔煉物料平衡見表35⑤煙化爐吹煉物料平衡見表36表34底吹熔煉爐煙氣成份（余熱鍋爐入口)煙氣量22844Nm3/h組成SO3SO2CO2N2O2H2O合計%12100三、主要設備計算與選型１、 氧氣底吹熔煉爐根據(jù)冶金計算日處理混合粒礦(濕量)= 186534247。280=706t/d根據(jù)QSL煉鉛法生產實踐和XXX工業(yè)試驗結果，設計選取熔煉強度6t/，則熔煉爐計算容積為V= 706 /6= 117 m3根據(jù)熔煉爐爐體結構和工藝需要，13m，該爐有效容積 117 m3，可滿足要求。２、 鼓風爐熔煉爐根據(jù)冶金計算及處理高鉛渣=85496247。280= t/d床能力取40t/，３、煙化爐根據(jù)冶金計算及處理鼓風爐渣=54307247。280=194 t/d床能力取31 t/?！　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　∷?、 主要技術經濟指標序號項目單位指標備注1年處理混合鉛精礦量t/a145000年產粗鉛量t/a81922粗鉛品位%粗鉛含鉛量t/a786452氧氣底吹熔煉車間年處理混合鉛精礦量t/a145000精礦含鉛品位%一次粗鉛產量t/a一次粗鉛產出率%42工業(yè)氧氣消耗指標m3/t干精礦200氧純度93%熔劑率%按精礦計煙塵率%硫入煙氣率%高鉛渣產出量t/a高鉛渣產出率%高鉛渣含鉛品位%年工作日d2803鼓風爐車間高鉛渣處理量t/a粗鉛產量t/a床能力t/40焦率%熔劑率%煙塵率%爐渣產量t/a渣含鉛%5年工作日d280序號項目單位指標備注4煙化爐車間鼓風爐渣處理量t/a鉛回收率%88鋅回收率%床能力t/31粉煤率%20煙塵含鉛量t/a煙塵含鋅量t/a棄渣產量t/a棄渣產出率%年工作日d2805熔煉回收率鉛%96包括煙化爐回收鉛%鋅%銅%硫%不包括SO3之S銀%金%第四節(jié) 冶煉煙氣收塵一、 氧氣底吹熔煉爐收塵１、煙氣條件(余熱鍋爐出口)煙氣量：27718 NM3/h煙氣溫度：350℃煙氣含塵量：115g/m3煙氣成份：SO2：% SO3：% CO2：% O2：%H2O：% N2：%２、 收塵流程簡述收塵工藝流程為：氧氣底吹爐——上升直煙道——余熱鍋爐——電收塵器——高溫風機——制酸氧氣底吹爐煙氣經上升直煙道、余熱鍋爐回收余熱和降溫并沉降部分煙塵后，再經電收塵器進一步凈化，最后經高溫風機送往制酸系統(tǒng)。由于這種煙氣含塵量高，煙塵粒度細，比電阻高，粘性大，是一種難凈化的煙氣，為滿足制酸要求，提高電收塵效率，擬采取以下措施：①采用魯奇式電收塵器，提高煙氣入口溫度(入口溫度在350177。℃)，以便保證煙塵的比電阻在正常范圍之內。②采用電壓跟蹤、火花跟蹤等技術。③適應高塵要求、適當加長電收塵的有效長度，選用單室四電場，以延長煙氣在電場中的停留時間。３、主要技術經濟指標電收塵器效率：%系統(tǒng)阻力：1500Pa收塵系統(tǒng)漏風率：16%帶走煙塵量：４、主要設備選型電收塵器：選用魯奇式34m2單室四電場電收塵器一臺。高溫風機：選用Q=85000m3/h，P=416