唐山市路北區(qū)實(shí)驗(yàn)小學(xué)教學(xué)樓設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)(編輯修改稿)
2025-05-08 23:35 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 層次q1（kN/m）q1，（kN/m）q2（kN/m）q2，（kN/m）P1（kN）P2（kN）M1（kNm）M2（kNm）514表314橫向框架活載匯總表層次q2（kN/m）q2，（kN/m）P1（kN）P2（kN）M1（kNm）M2（kNm）5（）（）（）（）（）（）14注：表中括號(hào)內(nèi)數(shù)值對(duì)應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。將框架梁視為兩端固定梁計(jì)算固定彎矩，計(jì)算結(jié)果見下表。 遠(yuǎn)端固定，傳遞系數(shù)為1/2。 表315恒載產(chǎn)生的固端彎矩計(jì)算 層次AB 跨BC跨均布荷載均布荷載MAB=－MBA （）MBC=－MCB （）5－－4－－3－－2－－1－－表316活載產(chǎn)生的固端彎矩計(jì)算層次AB 跨BC跨均布荷載均布荷載MAB=－MBA （）MBC=－MCB （）5－（－）－（－）4－－3－－2－－1－－ 恒載和活載作用下彎矩的計(jì)算過(guò)程如下表：恒載作用下彎矩的計(jì)算過(guò)程 由于引起不平衡力矩，需進(jìn)行第二次分傳，計(jì)算過(guò)程同上，的最終結(jié)果如下圖： 圖310 恒載作用下框架彎矩圖（）活載作用下彎矩的計(jì)算過(guò)程 由于引起不平衡力矩，需進(jìn)行第二次分傳，計(jì)算過(guò)程同上，的最終結(jié)果如下圖： 圖311 活載作用下框架彎矩圖（） 梁端剪力及柱軸力計(jì)算 恒載作用下梁端剪力 （公式314）式中：Vq——梁上荷載引起的剪力之和， Vm——梁端彎矩引起的剪力， 柱軸力 （公式315）式中：Ｖ—— 梁端剪力； ?。小?節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重恒載作用下梁端剪力及柱軸力計(jì)算見表17；活載作用下梁端剪力及柱軸力計(jì)算見表18。表317恒載作用下梁端剪力及柱軸力（kN） 層次總剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱VAVBVCN頂N底N頂N底54321 活載作用下 表318 活載作用下梁端剪力及柱軸力（kN） 層次總剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱VAVBVCN頂=N底N頂=N底5（）（）（）（）（）4321 內(nèi)力組合表319框架梁內(nèi)力組合表 層次截面位置內(nèi)力SGkSQkSEk(1)SEk(2)γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]12一層AM VB左MV65．25B右MV三層AMVB左MVB右MV五層AMV()B左MV()B右MV()框架柱取每層柱底和柱頂兩個(gè)控制截面，組合結(jié)果見下表。 表320橫向框架A柱彎矩和軸力組合 層次截面內(nèi)力SGkSQkSEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxNminNmax12NMM五層柱頂MN（）柱底MN（）四層柱頂MN柱底MN三層柱頂MN柱底MN二層柱頂MN柱底MN一層柱頂MN柱底MN表321橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整 層次5 4321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN 表322橫向框架A柱剪力組合與調(diào)整（kN） 層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]1254321表323橫向框架B柱彎矩和軸力組合 層次截面內(nèi)力SGkSQkSEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxNminNmax12NMM五層柱頂MN(）2626柱底M17N（）2626四層柱頂MN柱底MN三層柱頂MN 柱底MN二層柱頂MN柱底MN一層柱頂MN柱底MN表324橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整 層次54321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN 表325 橫向框架B柱剪力組合與調(diào)整（kN） 層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]1254321 梁的正截面受彎承載力設(shè)計(jì)抗震設(shè)計(jì)中，對(duì)于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量。跨中正彎矩按T形截面計(jì)算縱筋數(shù)量，跨中截面的計(jì)算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡(jiǎn)支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得：支座彎矩：MA=m rRE MA== kNm MB=－= kNm rRE MB== kNm 跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩，可求得相應(yīng)剪力: V=－(+)=M=－(+)= kNm則支座邊緣處Mmax=－= kNmrRE MB== kNm當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按T形截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3=，梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB400級(jí)熱扎鋼筋，（fy=fy，=360N/mm2），h0=h－a=60035=565mm，因?yàn)?a1fcm bf，hf，（ h0－ hf，/2）=2100120（565－120/2）=m kNm屬第一類T形截面。下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算：as=M/（a1fcbf，h02）=106/(21005652)=ξ=1=ξb=As=ξfcbf，h0/fy=2100565/360= mm2實(shí)配鋼筋4Ф22，As=1520 mm2。ρ=1520/(300565)=%ρmin=%，滿足要求。梁端截面受壓區(qū)相對(duì)高度：ξ=fyAs/（fcbf，h0）=3601520/(2100565)，符合二級(jí)抗震設(shè)計(jì)要求?？紤]兩支座處：將下部跨間截面的4Ф22鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，As，=1520mm2，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座A上部，as=[M－ fy, As，(h0－a,)]/（fcbf，h02）=[106－3601520(565－35) ]/（3005652）=ξ=1－=2a,/h0= 說(shuō)明As’富裕，且達(dá)不到屈服?？山迫?As=M/[fy（h0－a,）]=106/[360（565－35）]=實(shí)配鋼筋5Ф22，As=1900 mm2。支座Bl上部：As=M/fy(h0－a,)=106/[360（565－35）]= mm2實(shí)配鋼筋4Ф22 ,As=1520 mm2。 ρ=1520/300565=%ρmin=%，又As，/ As =1520/1520=，滿足梁的抗震構(gòu)造要求。梁斜截面受剪承載力計(jì)算：驗(yàn)算截面尺寸： =300565=V=，截面符合要求。箍筋選擇及梁斜截面受剪承載
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