【文章內容簡介】 注漿管路，方便工作面上下端頭同時防火注漿；管路端頭設置快插接頭，注漿管路盡量減 少拐彎數(shù)量，減少水頭損失。 第四節(jié) 監(jiān)測監(jiān)控系統(tǒng) 3101 設備列車和 多個配電點都處于 回風 巷道，而 安裝 的 監(jiān)測監(jiān)控系統(tǒng) （ 瓦斯電閉鎖 ）以及故障斷電閉鎖 ， 只能 切斷 移變的負荷側 ， 無法 切斷 移變的高壓側及回風流中的 高壓電纜 ，不符合 《 AQ6201— 2020187。171。AQ1029— 2020》 使用管理規(guī)范和技術要求及管理規(guī)定 。 《 AQ6201— 2020187。171。AQ1029— 2020》 使用管理規(guī)范和技術要求規(guī)定 ： 回風流中的機電硐室必須安裝溫度傳感器和甲烷傳感器 ， 且 機電硐室中瓦斯傳感器濃度超限規(guī)定值時必須切斷該機電硐室內所有機電設備， 以 及 回風流中不允許安裝監(jiān)控設備 。 回風順槽機電硐室較多，安裝 的 傳感器與監(jiān)控分站的距離大于 《 AQ1029— 2020》 煤礦安全監(jiān)控系統(tǒng)使用管理規(guī)范和標準要求 。 —————— 察哈素煤礦 3101工作面 采后工作總結 —————— 10 第三章 設備選型的合理性及整改部分 一、設備選型問題 3101 工作面設計 選用 3臺雷波公司生產的 S375 大流量乳化泵并聯(lián)， 并 備用同型號乳化泵 1臺 。 生產中， 多人操作液壓支架，泵站壓力波動大；且設計 流量 達不到使用需求， 造成支架不能聯(lián)動拉架 。 建議更換為 S500 型，進一步提高流量輸出。 現(xiàn)單軌吊為 中 型， 采用液壓拖動，最大液壓推力大 于 80KN，最大拖纜速度 60m/h，吊軌每 3米一節(jié) 。 生產中，敷設的 管路、纜線較多， 不能滿足使用需求， 建議更改為大型。 設計選用單體液壓支柱型號為 DW40250/110X，最大支撐高度 ，不能巷道支護高度的需要。后期改為型號為 DW45250/110X，最大支撐高度 ，適應巷道起伏的需要。 二、整改部分 ⑴ 增加了 1 個液壓支架： 工作面原設計 175 個 液壓支架，經過認真分析，仔細測算，以及跟蹤安裝，工作面改為安 裝 176 個液壓支架。這樣，減少了機尾處隅角的空頂面積，隅角 頂板支護效果 也 明顯 提高，既提高了安全系數(shù)，又減少了切頂柱打設數(shù)量，降低了職工的勞動強度 。 ⑵ 工作面直接頂破碎，液壓支架側護板挫臺大，為避免支架咬架，中間架頂梁側護板寬度需增加 200mm。 ⑶ 過渡支架：一側側護板屬于加寬型的，方便與頂三角煤回收，但是，采高在達不到 米時，采煤機通過過渡支架加寬的側護板時，比較困難，安全間隙小。應把 過渡支架的加寬側護板的寬度縮短為 1000mm，具體尺寸要參照工作面的平均采高及巷道高度。 ⑷ 機頭側過渡支架頂梁加寬側護板安裝位置錯誤（安裝在了過渡支架與 3 號架之間）。機頭側巷道正幫正對應于過渡支架與 3 號架之間，而現(xiàn)場設計的過渡支架加寬側護板正好位于此位置；當滾筒中心割到加寬側護板位置時，降低滾筒至巷道設計高度，—————— 察哈素煤礦 3101工作面 采后工作總結 —————— 11 此時滾筒已經割掉部分巷道頂板，這不利于順槽頂板管理，致使運輸順槽端頭支架前頂板經常下沉，采空區(qū)頂板跟支架過緊。若滾筒中心割到過渡支架與 5 號架 中間降低滾筒至巷道設計高度時，移設支架后，該中間架與過渡支架之間會形成明顯的挫臺， 5 號支架經常咬架，因為 5號架與過渡支架支撐的頂板不在同一個水平。應該把加寬側護板位置更改至靠近 5 號架位置，這樣既避免了咬架，也不致于破壞巷道頂板的整體性，便于端頭頂板管理。 ⑸ 二級護幫板互幫效果差。二級護幫板旋轉角度小于 180186。，當與一級互幫板處于同一水平時，失去貼幫作用；建議增加二級護幫板板護幫角度，確保護幫有力，防止煤壁溜幫溜空后造成頂板漏頂。 ⑹ 端頭支架立柱雙伸縮，作用小。生產中，端頭支架立柱活塞桿伸出一般在 500mm左右，而配置的是雙伸縮立柱，不起作用，又浪費。 ⑺ 與過渡支架相鄰的端頭支架懸頂問題。采用回收頂三角煤工藝，則端頭位置，工作面頂板與順槽側頂板有一個挫臺，即與過渡支架相鄰的端頭支架懸頂，頂板容易破碎。 ⑻ 工作面第一次來壓時， 大立柱安全閥 損壞多，不利于頂板管理。建議初采時增加備 用量；再者，地面建一個小型的調壓站，用于維修安全閥和單體液壓支柱三用閥，可以大大降低成本。 ⑼ 支架推移立銷易損壞 ， 更換也困難 。 ⑽ 支架的推移桿增加 55mm。 ： 乳化泵泵頭出現(xiàn)漏油、高溫等現(xiàn)象 。 ： 滾筒齒座需要改造，更換困難 ， 維修時間過長 ，影響生產 ； 沒有滾筒調節(jié)深度指示方式（臥底深度與溜板底面的關系）。 。經現(xiàn)場查看，發(fā)現(xiàn)轉載機安裝電機側偏重。處理方法：經廠家和察哈素煤礦現(xiàn)場確定將自移機尾平衡銷移到右側，調整轉載機平衡。 ⑴ 刮板機頭與固定節(jié)連接處強度低，設計有問題，造成斷鏈事故多 。 ⑵ 刮板強度低，易折損 。 ⑶ 啞鈴板強度低 。 ，而供水管路水量相對不足。建議在刮板機機頭、機尾增加兩個冷卻水收集水箱，再把使用過的冷卻水排至噴霧泵水箱內，達到重 復利用效果，緩解供水壓力。 ，當設備過載時，沒有報警，就會造成長時間過載而鏈條疲勞，增加斷鏈頻次；而這種過載報警功能已經比較普及了。比—————— 察哈素煤礦 3101工作面 采后工作總結 —————— 12 較明顯的一個例子： 2020 年 11 月 5 號， 16至 54 架 刮板運輸機 機道內堵煤矸，堆積如山，致使刮板運輸機過載。由于沒人發(fā)現(xiàn)，最終造成底鏈兩處斷鏈，清理煤矸、處理斷鏈影響 1個半班。 —————— 察哈素煤礦 3101工作面 采后工作總結 —————— 13 第四章 采煤方法 的優(yōu)缺點及處理方法 一、采煤方法及采煤工藝 3101 工作面開采的為近水平厚煤層，結合礦井開拓布置， 3101 工作面采用走向長壁式采煤法， 后退式回采，全部冒落法管理 采空區(qū) 頂板。 3101 工作面 采用 大采高綜采一次采全高采煤工藝 。 采煤機往返一次進兩刀 ， 采用端頭斜切式進刀方式進刀 ， 依次順序跟機及時移架。整個工序過程為正常割煤、裝煤 →移架 →推移刮板輸送機 →端頭斜切進刀 →移架 →推移端頭刮板輸送機 →割端頭三角煤 →正常割煤、裝煤 →移架 →推移刮板輸送機。 ：雙向割煤，往返一次割兩刀。 ⑴ 牽引方式：電牽引。 ⑵ 牽引速度：平均速度 。 ⑶ 進刀方式 ：端頭斜切式進刀。 ⑷ 進刀總長度： 。 ：通過采煤機滾筒的螺旋 葉片 進行裝載。 ： JOY7LS7/LWS790 采煤機把煤裝入工作面 AFC3 1020/1250 刮板運輸機后，再由 3101 工作面 運輸 順槽內 JOY500KW 轉載機、 JOY525/263KW 破碎機、DJS160/320/3 500 型順槽可縮帶式輸送機 ，轉運至一水平東翼膠帶運輸大巷，進入采區(qū)煤倉，最后逐步運至地面。 ：工作面采用 掩護式 ZY12020/28/63 液壓支架進行支護。 最大控頂距為4439+701+800=5940mm，最小控頂距為 4439+701=5140mm。 ：采用自然垮落法管理采空區(qū)頂板。 ：采煤機進入兩端頭割煤時，要保持與工作面中部同樣的高度割煤；當滾筒中心割過過渡支架外邊緣時，停止采煤機行走，降低前滾筒至 與 順槽高度一致時，再繼續(xù)割煤。自過渡支架至順槽之間的巷道底板，要順好，不能有臺階。 二、優(yōu)缺點及處理方法 ，煤炭回收效果顯著，但還需要完善部分環(huán)節(jié)。機頭側過渡支架加寬側護板安裝位置有誤（設備選型中已 經說明），應更該設計；過渡支架相鄰的端頭支架頂板處于半懸空狀態(tài)，支護方式應完善。 ： 自過渡支架至順槽之間的巷道底板，要順好，不能有臺階。 該段底板順利要自然，但是現(xiàn)場操作中難度大，對采煤機司機要求高。生產中曾發(fā)生過因為底三角煤沒有留好，造成刮板運輸機機頭段懸空，掰斷啞鈴連接板等事故（ 2020 年 3 月—————— 察哈素煤礦 3101工作面 采后工作總結 —————— 14 24號）。 生產 前，礦成立 了 初 采初放 領導小組 。 初次放頂期間 ， 每班有小組成員跟班 ， 及時 掌握 現(xiàn)場情況， 指揮 安全 生產 ； 工作面老頂初次來壓前后，每班派專人深入現(xiàn)場，認真觀測壓力情況。 生產 前 ， 為保證采空區(qū)垮落及時、充分，采取了一系列措施。采高控制在 米以內，減小采空區(qū)空間；留頂煤回采，增加頂煤的厚度，使得直接頂和頂煤跨落后更好的充填采空區(qū)；切眼頂板錨索、錨桿支護撤除，降低直接頂?shù)恼w性，確保直接頂及時垮落，充填采空區(qū)。 ，沿頂板割煤，沿煤層底板回采（有夾矸的沿夾矸上面回采）。但是，因底板直接底泥化膨脹的原因，生產初期，支架多次下陷，致使工作面推進緩慢，工作面支護質量差。鑒于此，工作面留 米底煤回采，基本解決了支架下陷的問題，但仍有停產時間長時，運輸機機道鼓起的情況。 和飄溜技術差，工作面一旦需要臥底或者飄溜，面上就會弄得一塌糊涂。這種現(xiàn)象出現(xiàn)過多次，末采貫通施工時，因為飄溜，還出現(xiàn)了割破頂網的事故。因此，需要切實深入研究每刀臥底或者飄溜的量的控制和連續(xù)性，確保工作面安全順利回采。 ，卸載安全系數(shù)高，占用巷道寬度小。但是，對工作面條件適應性差。當工作面遇到夾矸以及塊石多時，機頭處容易掐斷刮板，甚至斷鏈。 2020 年 7月 12 號至 30 號，工作面大面積過夾矸層，設備更換的零部件統(tǒng)計說明：截齒 2053 個，齒套 205 個，刮板機刮板 307 套，轉 載機刮板 5套，連接環(huán) 15 個，啞林銷 2個，連接頭 2 個，立銷 50 個，截割扭矩軸 2個，方啞林銷擋塊 4 個，普通啞林銷擋塊 12 個。掐斷刮板，甚至斷鏈事故嚴重制約著工作面的生產，是機電事故中事故率最高的。這種插接方式，應采取一系列防護措施，減少類似事故發(fā)生。 ，移架時，頂板漏矸量大，也不便于頂板管理。生產中，對于漏矸嚴重的除了帶壓擦頂移架外，還要超前移架，同時加強工作面初撐力管理。 ，轉載機上方空頂面積大。生產中，曾出現(xiàn)多次發(fā)生端頭支架及前方 10范圍內頂板下沉加速、開裂等 現(xiàn)象。后期對超前支護自煤壁起 10米范圍，增補一路單體液壓支柱，轉載機上方使用∏型鋼挑頂，但是現(xiàn)場操作中，執(zhí)行力度還是差，隱患多。建議該段范圍內采用超前支護液壓支架進行加強支護。 。除了機電事故多外，銷售影響也比較嚴重。 ，探底煤工作開展不利或不正常。這與現(xiàn)場條件有關系，應采取其它有效方法，確保探底煤工作的正常開展，并保證探底煤數(shù)據(jù)的準確度。因為探底煤工作開展的隨意性和不重視，尤其是進入末采后，工作面局部底板留煤厚，—————— 察哈素煤礦 3101工作面 采后工作總結 —————— 15 造成資源浪費嚴重的同時，給工作面貫通 主回撤通道帶來了嚴重影響。 ，機頭側巷道高度低，致使端頭支架支護高度低，支架被壓死的可能性大。 —————— 察哈素煤礦 3101工作面 采后工作總結 —————— 16 第五章 礦壓顯現(xiàn)規(guī)律與頂板管理經驗 第一節(jié) 3101 工作面初期礦壓規(guī)律總結 一、 工作面頂板巖性、厚度和強度特征 參照 K4 X4 X33地質鉆孔， 3101 工作面煤層頂板 ～ 范圍內，頂板巖性由泥巖、砂質泥巖和中粒砂巖組成，其中中粒砂巖為主體巖層， 3 個鉆孔揭露的中粒砂巖厚度為 ～ ，平均厚度為 。 3101 工作面頂板巖石單軸抗壓強度為 ～ ，平均單軸抗壓強度為，屬于中硬偏軟巖層。 二、 綜采工作面支架工作阻力 對工作面所使用的基本支架，即 ZY12020/28/63 型掩護式支架，工作面推進約 過程中，支架工作阻力實際發(fā)揮程度進行了統(tǒng)計分析。根據(jù)工作面各區(qū)域的特點，初次來壓期間選取了 3 4 4 8 8 1 131和 136支架共 8 條測線，周期來壓期間選取了 4 4 8 8 130和 131支架共 6 條測線。將工作面分為上、中、下三部 分，工作面上部選取 3 44和 45支架，中部選取 8 87支架，下部選取 1 131和 136支架，其中 3 136支架為重慶院礦壓系統(tǒng)監(jiān)測， 44 8 8 130和 131支架使用尤洛卡液壓支架礦壓儀，人工采集。 6 條測線部位支架整架平均初撐力 ，均方差 ，利用率 %（整架初撐力標準 7916kN）。 6 條測線部位支架整架初撐力均不滿足正態(tài)分布形式。其中小于 6000kN 的初撐力所占比例平均 %。 支架初撐 力整體利用率低，初撐力利用不足額定初撐力的 60%，不能使支架按設計的增阻規(guī)律來增阻，支架工作狀態(tài)不合理。 整架額定工作阻力 12020kN。 6 條測線部位循環(huán)末阻力平均值 ，均方差 kN，利用率 %。支架工作阻力平均富于系數(shù)為 ，支架阻力發(fā)揮程度不高。當然， 6 個架子也有 %～ %的工作循環(huán)超過了額定工作阻力。 工作面上部、中部、和下部支架整架末阻力平均值分別為 、 kN、 kN，平均值之比值為 :1:。 3 區(qū)域壓力大小排序：下部值＞上部值＞—————— 察哈素煤礦 3101工作面 采后工作總結 —————— 17 中部值。 三、 工作面頂板結構特征 工作面頂板結構特征決定了頂板運動形式和礦壓顯現(xiàn)特征，也是決定工作面