【文章內(nèi)容簡介】 紋。 　　 　?。赫w加油壓（壓力為20mPa，持續(xù)時間為1h）試漏，應無滲透漏。 　?。撼鼍€端子及出線端子間耐受工頻電壓2000v，持續(xù)1min，也可用2500v兆歐表搖測絕緣電阻，搖測1min代替工頻耐壓，絕緣電阻應300mΩ以上。 　?。寒敋?nèi)聚積250∽300cm3空氣時，輕瓦斯應可靠動作。 　　。 　　 　　電力變壓器運行規(guī)程DL/T57295（以下簡稱“規(guī)程”）規(guī)定變壓器日常巡視項目中首先應檢查氣體繼電器內(nèi)有無氣體，對氣體巡視應注意以下幾點： 　　。 　　。 　　。 　　，繼電器內(nèi)充滿油。 　　。 　　，且應能防止雨、雪、灰塵侵入，電源及其二次回路要有防水、防油和防凍措施，并要春秋二季進行防水、防油和防凍檢查。 　　 　　變壓器正常運行時，瓦斯繼電器工作無任何異常。瓦斯繼電器運行狀態(tài)，規(guī)程中對其有如下規(guī)定： 　　，有載分接開關(guān)瓦斯保護接于跳閘。 　?。?　　，當其中一臺轉(zhuǎn)入備用，則應將備用變壓器重瓦斯改接信號。 　　、補油、換潛油泵或更換凈油器吸附劑和開閉瓦斯繼電器連接管上閥門時。 　　。 　　，其他所有方打開放氣、放油和進油閥門時。 　　，需要打開放氣或放油閥門時。 　　，應變壓器具體情況和氣體繼電器抗震性能確定重瓦斯保護運行方式。震引起重瓦斯保護動作停運變壓器，投運前應對變壓器及瓦斯保護進行檢查試驗，確認無異常后，方可投入。 　　 　?。?　　、加油或冷卻系統(tǒng)不嚴密空氣進入變壓器。 　　 　　 　　。穿越性故障電流作用下，油隙間油流速度加快，當油隙內(nèi)和繞組外側(cè)產(chǎn)生壓力差變化大時，氣體繼電器就可能誤動作。穿越性故障電流使繞組動作發(fā)熱，當故障電流倍數(shù)很大時，繞組溫度上升很快，使油體積膨脹，造成氣體繼電器誤動作。 　　。 　　以上所述因素均可能引起瓦斯保護信號動作。 　　 　　變壓器瓦斯保護裝置動作后，應馬上對其進行認真檢查、仔細分析、正確判斷，立即采取處理措施。 ，立即對變壓器進行檢查，查明動作原因，上否因積聚空氣、油面降低、二次回路故障或上變壓器內(nèi)部邦聯(lián)造成。如氣體繼電器內(nèi)有氣休，則應記錄氣體量，觀察氣體顏色及試驗上否可燃，并取氣樣及油樣做色譜分析，可關(guān)規(guī)程和導則判斷變壓器故障性質(zhì)。色譜分析是指對對收集到氣體用色譜儀對其所含氫氣、氧氣、一氧化碳、二氧化碳、甲烷、乙烷、乙烯、乙炔等氣體進行定性和定量分析，所含組分名稱和含量準確判斷邦聯(lián)性質(zhì)，發(fā)展趨勢、和嚴重程度。 　　若氣體繼電器內(nèi)氣體無色、無臭且不可燃，色譜分析判斷為空氣，則變壓器可繼續(xù)運行，并及時消除進氣缺陷。 　　，查明原因消除故障前不將變壓器投入運行。為查明原因應重點考慮以下因素，作出綜合判斷。 　??； 　　； 　　； 　　； 　　； 　　； 　　。 　　 　　瓦斯保護動作，輕者發(fā)出保護動作信號，提醒維修人員馬上對變壓器進行處理；重者跳開變壓器開關(guān)，導致變壓器馬上停止運行，不能保證供電可靠性，對此提出了瓦斯保護反事故措施： 　　，觸點改為立式，以提高重瓦斯動作可靠性。 　　，應其端子和電纜引線端子箱上采取防雨措施。 　　。 　　。 　　 　　變壓器瓦斯信號動作后，運行人員必須對變壓器進行檢查，查明動作原因，并立即向上級調(diào)度和主管領(lǐng)導匯報，上級主管領(lǐng)導應立即派人去現(xiàn)場提取繼電器氣樣、油樣和本體油樣，分別作色譜分析。有關(guān)導則及現(xiàn)場分析結(jié)論采取相應對策，避免事故發(fā)生，以保 變壓器安全運行。 瓦斯繼電器選型輕瓦斯保護的動作值按氣體容積為250～300整定，本設(shè)計采用280。～。 瓦斯繼電器選用FJ80型 。 定時限過流保護原理及整定計算原理：當一次電路發(fā)生短路時，電流繼電器KA瞬時動作，閉合其觸點，使時間繼電器KT動作。KT經(jīng)過整定時限后，其延時觸點閉合，使串聯(lián)的信號繼電器（電流型）KS和中間繼電器KM動作。KS動作后，其指示牌掉下，同時接通信號回路，給出燈光信號和音響信號。KM動作后，接通跳閘線圈YR回路，使斷路器QF跳閘，切除短路故障。QF跳閘后，其輔助觸點隨之切斷跳閘回路。在短路故障被切除后，繼電保護裝置除KS外的其他所有繼電器均自動返回起始狀態(tài)，而KS可以手動復位。整定計算：（1）定時限保護動作電流整定定時限保護動作電流整定原則：應躲過變壓器一次側(cè)的最大工作電流，常取I=（~3）I式中，I為變壓器的一次額定電流。動作電流為：I=I （31）式中I為變壓器一次側(cè)的最大工作電流。 為保護裝置的可靠系數(shù)，對定時限，；為保護裝置的接線系數(shù)，對兩相兩繼電器式接線取1，；為電流繼電器的返回系數(shù)，；為電流互感器的變流比200/5。I== 整定為8A 。(因為I只能為整數(shù)。)（2）定時限保護的時限整定時限整定原則:應比變壓器二次母線各饋出線定時限過流最大的時限大一個時限階段（Δt=），即： t+ （32）式中 t 在后一級保護的線路首段發(fā)生三相短路時，前一級保護的動作時間； 后一級保護中最長的一個動作時間 前后兩級保護裝置的時間級差。 ,故時限整定為= t==1S。（3）靈敏度校驗靈敏度校驗原則：應以系統(tǒng)在最小運行方式下，變壓器二次母線發(fā)生兩相短路流經(jīng)一次側(cè)的電流來校驗，即： = （33） 式中 在電力系統(tǒng)最小運行方式下，變壓器二次母線發(fā)生兩相短路電流=/=(35KV/)=動作電流折算到一次電路的值:=/=8A40/1=320A =670A/320A= 滿足靈敏系數(shù)要求。 各種繼電器選型電流繼電器的選擇：DL11/20電流互感器的選擇：LQJ10/160信號繼電器的選擇：DX17時間繼電器的選擇：DS111C/Q中間繼電器的選擇：DZ15 變壓器的縱差動保護其原理及計算差動保護是一種依據(jù)被保護電氣設(shè)備進出線兩端電流差值的變化構(gòu)成的對電氣設(shè)備的保護裝置，一般分為縱聯(lián)差動保護和橫聯(lián)差動保護。變壓器的差動保護屬縱聯(lián)差動保護，橫聯(lián)差動保護則常用于變電所母線等設(shè)備的保護?；驹碜儔浩骺v差保護是按照循環(huán)電流原理構(gòu)成的 變壓器縱差保護的原理要求變壓器在正常運行和縱差保護區(qū)（縱差保護區(qū)為電流互感器TATA2之間的范圍）外故障時，流入差動繼電器中的電流為零，即－＝0，保證縱差保護不動作。但由于變壓器高壓側(cè)和低壓側(cè)的額定電流不同，因此，為了保證縱差保護的正確工作，就須適當選擇兩側(cè)電流互感器的變比，使得正常運行和外部故障時，兩個電流相等。 (a) 雙繞組變壓器正常運行時的電流分布 (b) 三繞組變壓器內(nèi)部故障時的電流分布（變壓器縱差保護原理接線圖）在圖（a）雙繞組變壓器中，變壓器兩側(cè)電流、同相位，所以電流互感器TATA2二次的電流、同相位，則－＝0的條件是＝，即＝＝＝ （34） 即＝＝ （35） 式中，、——分別為TATA2的變比；——變壓器的變比。若上述條件滿足，則當變壓器正常運行或縱差保護區(qū)外故障（以下簡稱“區(qū)外故障”或“區(qū)內(nèi)故障”）時，流入差動繼電器的電流為＝－＝0 （36） 當區(qū)內(nèi)故障時，反向流出，則流入差動繼電器的電流為＝＋＞ 0 （37） 當＞ 0時，差動繼電器動作，驅(qū)動變壓器兩側(cè)斷路器分閘，對變壓器起到保護作用。動作整定值實際運行中，由于變壓器的勵磁涌流、有載調(diào)壓等因素的影響，當變壓器正常運行或區(qū)外故障時，流入差動繼電器的電流≠0，而是存在一個大于零的不平衡電流，其最大值稱為最大不平衡電流所以，為了保證縱差保護的動作可靠性，差動繼電器的動作電流值應按躲過變壓器可能出現(xiàn)的最大不平衡電流來整定計算，即＝ （38） 式中，——可靠系數(shù)，其值大于1。從式(37)可見，不平衡電流愈大，繼電器的動作電流也愈大?？梢娞?，就會降低區(qū)內(nèi)故障時保護的靈敏度，因此，減小不平衡電流及其對保護的影響，就成為實現(xiàn)變壓器縱差保護的主要問題。 構(gòu)成變壓器縱差動保護基本原則（1） 。（2）對2MVA及以上用電流速斷保護靈敏性不符合要求的變壓器，應裝設(shè)縱差保護。 不平衡電流產(chǎn)生的原因與消除方法⒈不平衡電流產(chǎn)生的原因： 不平衡電流產(chǎn)生的原因主要有：⑴變壓器的勵磁涌流。⑵變壓器兩側(cè)電流相位不同。⑶計算變比與實際變比的不同。⑷兩側(cè)電流互感器型號不同。⑸變壓器帶負荷調(diào)整分接頭。 ⒉對差動保護的影響和消除方法： ⑴由變壓器勵磁涌流所產(chǎn)生的不平衡電流 變壓器的勵磁涌流僅流經(jīng)變壓器的某一側(cè)，因此，它通過電流互感器反應到差動回落中不能被平衡，在正常運行情況下，此電流很小，一般不超過額定電流的2%10%。在外部故障時，由于電壓降低，勵磁涌流減小，它的影響就很小。但是在變壓器空載投入和外部故障切除恢復時，由于變壓器的鐵芯嚴重飽和，勵磁電流將劇烈增大，這時出現(xiàn)數(shù)值很大的勵磁電流，可達額定電流的5—10倍。（通常稱為勵磁涌流）勵磁涌流中含有大量的非周期分量和高次諧波分量（以二次諧波為主）它不是正弦波。而是尖頂波，往往使涌流偏于時間軸的一側(cè)。勵磁涌流的大小和衰減速度、合閘瞬時外加電壓的相位鐵芯中剩磁的大小和方向、電流容量的大小、回路的阻抗、變壓器的容量和鐵芯性質(zhì)等有關(guān)系。例如，正好在電壓瞬時值為最大時合閘，就不會出現(xiàn)勵磁涌流，而只有正常時的勵磁電流。對于三相變壓器而言，無論在任何瞬間合閘，至少有兩相要出現(xiàn)程度不同的勵磁涌流。 ⑵由變壓器兩側(cè)電流相位不同而產(chǎn)生的不平衡電流 牽引變壓器常采用Y,d11接線方式，因此，因此牽引變壓器兩側(cè)電流的相位差為30176。，如果兩側(cè)電流互感器采用相同的接線方式，即使兩側(cè)電流數(shù)值相同，也會產(chǎn)生的不平衡電流。因此，必須補償由于兩側(cè)電流相位不同而引起的不平衡電流。傳統(tǒng)的方法是將YN,d11接線的變壓器星形接線側(cè)的電流互感器接成三角形接線，三角形接線側(cè)的電流互感器接成星形接線，這樣可以使兩側(cè)電流互感器二次連接臂上的電流和 相位一致，(a)所示,(b)所示。(a)接線進行相位補償后，高壓側(cè)保護臂中電流是該側(cè)互感器二次側(cè)電流的倍，為使正常負荷時兩側(cè)保護臂中電流接近相等，故高壓側(cè)電流互感器變比應變?yōu)樵瓉淼谋?。? （圖為 Y,d11接線的變壓器兩側(cè)電流互感器的接線及電流相量圖）⑶由計算變比與實際變比不同而產(chǎn)生的不平衡電流 由于變壓器兩側(cè)的電流互感器都是根據(jù)產(chǎn)品目錄選取標準的變比，而變壓器的變比也是一定的，因此，兩側(cè)互感器的變比與變壓器的變比很難滿足要求，此時差動回路中將有電流流過。在實際選擇互感器時，通常是根據(jù)互感器的定型產(chǎn)品來確定一個比較接近的變比。例如：一臺Y，d11接線，電壓為110/35KV的變壓器，高壓側(cè)TA的變比為300/5，低壓側(cè)TA變比為600/5，則先計算各側(cè)的額定電流： 差動繼電器中各側(cè)二次電流為: 所以流過差動繼電器中的不平衡電流為: Ibp=I1I2==。 為了消除此不平衡電流，常采用具有速飽和鐵芯的差動繼電器利用它的平衡線圈來消除此差電流的影響。一般平衡線圈接于保護臂電流小的一側(cè)，因為平衡線圈和差動線圈共同繞在繼電器的中間磁柱上。適當選擇平衡線圈的平衡匝數(shù)，使它產(chǎn)生懂得磁勢與差流在差動線圈中產(chǎn)生的磁勢相抵消。因此在鐵芯中沒有磁通，繼電器不可能動作。但實際上平衡線圈只能按整匝數(shù)進行選擇，所以還會有一殘余的不平衡電流存在，在整定計算時應加以考慮。 ⑷由兩側(cè)電流型號不同而產(chǎn)生的不平衡電流 由于變壓器兩側(cè)電流互感器的型號不同，它們的飽和特性、勵磁電流（歸算到同一側(cè)）也就不同，因此在外部故障時差動回路中所產(chǎn)生的不平衡電流就較大。此時應采用電流互感器的同型系數(shù)，并適當提高差動保護的動作電流。 ⑸由變壓器帶負荷調(diào)整分接頭而產(chǎn)生的不平衡電流 帶負荷調(diào)整分接頭是電力系統(tǒng)中采用帶負荷調(diào)壓的變壓器來調(diào)整電壓的常用方法，實際上改變分接頭就是改變變壓器的變比，如果差動保護已按某一變比調(diào)整好（如利用平衡線圈），則當分接頭改變時就會產(chǎn)生新的不平衡電流流入差動回路，此時不可能再用重新選擇平衡線圈的方法來消除這個不平衡電流，為了避免不平衡電流的影響，在整定保護的動作電流時應予以考慮，通常是提高保護的動作整定值。 綜上所述，由變壓器兩側(cè)電流相位不同和計算變比與實際變比的不同產(chǎn)生的不平衡電流可適當?shù)剡x擇電流互感器二次線圈的接法和變比、以及采用平衡線圈的方法，可使其降到最小。但由勵磁涌流、互感器的型號不同和帶負荷調(diào)整分接頭而產(chǎn)生的不平衡電流是不可能消除的。因此變壓器的縱差動保護必須躲過這不平衡電流的影響。不平衡電流越小，保護的靈敏度就越高，從而保證變壓器安全可靠運行。 躲過勵磁涌流變壓器差動保護中減小勵磁涌流影響的方法：(1)防止勵