【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 均表面張力的計(jì)算已知℃，根據(jù)表26，由內(nèi)插法算得 ， 進(jìn)料板液相平均表面張力的計(jì)算已知℃，根據(jù)表26，由內(nèi)插法算得， ， 塔底液相平均表面張力的計(jì)算已知℃，根據(jù)表26，由內(nèi)插法算得， ， 精餾段液相平均表面張力為提餾段液相平均表面張力為 液相平均粘度的計(jì)算液相平均粘度依下式計(jì)算：塔頂液相平均粘度的計(jì)算已知℃，根據(jù)表22，由內(nèi)插法算得，解出 進(jìn)料板液相平均粘度的計(jì)算已知℃，根據(jù)表22，由內(nèi)插法算得，解出塔底液相平均粘度的計(jì)算已知℃，根據(jù)表22，由內(nèi)插法算得，解出精餾段液相平均粘度為提餾段液相平均粘度為冷凝器的熱負(fù)荷式中——塔頂上升蒸汽的焓： ——塔頂餾出液的焓。又式中——苯的蒸發(fā)潛熱： ——氯苯的蒸發(fā)潛熱℃時(shí)，所以冷卻水消耗量式中——冷卻水消耗量， ——冷卻介質(zhì)在平均溫度下的比熱， ，——冷卻介質(zhì)在冷凝器進(jìn)出口處的溫度，℃。而℃此溫度下冷卻水的比熱容所以再沸器熱負(fù)荷的計(jì)算：表28 苯氯苯比熱容溫度/℃苯氯苯表29 苯氯苯在不同溫度下混合物的比熱容（單位：）塔頂塔釜進(jìn)料精餾段提餾段苯氯苯塔頂流出液的比熱容：塔釜餾出液的比熱容：為簡(jiǎn)化計(jì)算，現(xiàn)以進(jìn)料焓，℃時(shí)的焓值為基準(zhǔn)。已知：對(duì)全塔進(jìn)行熱量衡算：其中所以由于塔釜熱損失為10％，則％所以式中 ； ； ； 表210熱量衡算結(jié)果表符號(hào)數(shù)值0 精餾塔的塔體工藝尺寸計(jì)算 塔徑的計(jì)算精餾段的氣、液相體積流率為 由，式中由計(jì)算，其中，由圖23查取 圖23 史密斯關(guān)聯(lián)圖圖的橫坐標(biāo)為 取板間距，板上液層高度，則查圖23得，則空塔氣速為按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后為提餾段的氣、液相體積流率為 由，式中由計(jì)算，其中，由圖23查取圖的橫坐標(biāo)為 取板間距，板上液層高度，則查圖23得，依式校正到物系表面張力，則空塔氣速為按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后為故塔徑取 表211 篩板塔的塔板間距與塔徑的關(guān)系塔徑塔板間距300~500200~300500~800300~500800~1600350~4501600~2000450~6002000~2400600~800800注：摘自《化工原理課程設(shè)計(jì)》P75表51塔截面積為精餾段實(shí)際空塔氣速為提餾段實(shí)際空塔氣速為 精餾塔有效高度的計(jì)算精餾段有效高度為提餾段有效高度為在進(jìn)料板上方開一人孔，提餾段中開一人孔，故精餾塔的有效高度為 塔板主要工藝尺寸的計(jì)算 溢流裝置計(jì)算篩板式塔的溢流裝置包括溢流堰，降液管和受液盤等幾部分。其尺寸和結(jié)構(gòu)對(duì)塔的性能有著重要的影響。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)并結(jié)合其他影響因素，因塔徑，可選用單溢流弓形降液管，不設(shè)進(jìn)口堰，采用凹形受液盤。各項(xiàng)計(jì)算如下： ⑴ 堰長(zhǎng)取 ⑵ 溢流堰高度由，選用平直堰，堰上液層高度近似取，則精餾段提餾段取板上清液層高度，故精餾段提餾段 ⑶ 弓形降液管寬度和截面積由，查圖24，得，圖24 弓形降液管的參數(shù)故用下式驗(yàn)算液體在降液管中停留時(shí)間，即精餾段提餾段故降液管設(shè)計(jì)合理。 ⑷ 降液管底隙高度精餾段降液管底隙高度的計(jì)算提餾段降液管底隙高度的計(jì)算故降液管底隙高度設(shè)計(jì)合理。選用凹形受液盤，深度。 ⑴ 踏板的分塊因，故塔板用分塊式，查表29，塔板分為4塊。 表212 塔板分塊數(shù)塔徑/mm塔板分塊數(shù)800~120031400~160041800~200052200~24006 ⑵ 邊緣區(qū)寬度確定取安定區(qū)寬度為，邊緣區(qū)寬度為 ⑶ 開孔區(qū)面積計(jì)算開孔區(qū)面積按下式計(jì)算故 ⑷ 篩孔計(jì)算及其排列本例所處理的物系無腐蝕性，可選用碳鋼板，取篩孔直徑。篩孔按正三角形排列，取孔中心距篩孔數(shù)目開孔率為％精餾段氣體通過篩孔的氣速為提餾段氣體通過篩孔的氣速為 ⑴ 干板阻力計(jì)算干板阻力由，查圖25 圖25 干篩孔的流量系數(shù)由圖知，故精餾段液柱提餾段液柱 ⑵ 氣體通過液層的阻力計(jì)算氣體通過液層的阻力精餾段查圖26圖26 充氣系數(shù)關(guān)聯(lián)圖由圖知，所以液柱提餾段查圖26，由圖知，所以液柱 ⑶ 液體表面張力阻力的計(jì)算精餾段：液柱氣體通過每層塔板的液柱高度液柱氣體通過每層塔板的壓降為（設(shè)計(jì)允許值）提餾段：液柱氣體通過每層塔板的液柱高度液柱氣體通過每層塔板的壓降為（設(shè)計(jì)允許值）對(duì)于篩板塔，液面落差很小，且本例的塔徑和流量均不大，故可忽略液面落差的影響。液沫夾帶量由下式計(jì)算精餾段故故在本設(shè)計(jì)中液沫夾帶量在允許范圍內(nèi)。提餾段故故在本設(shè)計(jì)中液沫夾帶量在允許范圍內(nèi)。精餾段：對(duì)篩板塔，漏液點(diǎn)氣速可由下式計(jì)算實(shí)際孔速穩(wěn)定系數(shù)為提餾段：對(duì)篩板塔，漏液點(diǎn)氣速可由下式計(jì)算實(shí)際孔速穩(wěn)定系數(shù)為故在本設(shè)計(jì)中無明顯漏液。為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高應(yīng)服從下式關(guān)系即，苯氯苯物系屬一般物系，取，則精餾段：而板上不設(shè)進(jìn)口堰，可由下式計(jì)算提餾段：而板上不設(shè)進(jìn)口堰，可由下式計(jì)算故在本設(shè)計(jì)中不會(huì)發(fā)生液泛現(xiàn)象。精餾段：由，得整理得在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)值，依上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果列于下表。表213 精餾段漏液線計(jì)算數(shù)值由此表數(shù)據(jù)即可做出漏液線1。提餾段：由，得整理得在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)值，依上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果列于下表。表214 提餾段漏液線計(jì)算數(shù)值由此表數(shù)據(jù)即可做出漏液線1。精餾段：當(dāng)氣相負(fù)荷超過此線時(shí)，液沫夾帶量過大，使塔板效率大為降低。對(duì)于精餾，一般控制。以為限，求關(guān)系如下由，得出：整理得：在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)值，依上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果列于下表。表215 精餾段液沫夾帶線計(jì)算數(shù)值由此表數(shù)據(jù)即可作出液沫夾帶線2。提餾段：當(dāng)氣相負(fù)荷超過此線時(shí)，液沫夾帶量過大，使塔板效率大為降低。對(duì)于精餾，一般控制。以為限，求關(guān)系如下由，得出：整理得：在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)值，依上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果列于下表。表216 提餾段液沫夾帶線計(jì)算數(shù)值由此表數(shù)據(jù)即可作出液沫夾帶線2。液相負(fù)荷低于此線，就不能保證塔板上液流的均勻分布，將導(dǎo)致塔板效率下降。對(duì)于平直堰，取堰上液層高度作為最小液體符合標(biāo)準(zhǔn)。精餾段：取，則據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線3。同理得，提餾段液相負(fù)荷下限線為該線又稱降液管超負(fù)荷線。液體