【文章內(nèi)容簡介】 均表面張力的計算已知℃，根據(jù)表26，由內(nèi)插法算得 ， 進料板液相平均表面張力的計算已知℃，根據(jù)表26，由內(nèi)插法算得， ， 塔底液相平均表面張力的計算已知℃，根據(jù)表26，由內(nèi)插法算得， ， 精餾段液相平均表面張力為提餾段液相平均表面張力為 液相平均粘度的計算液相平均粘度依下式計算：塔頂液相平均粘度的計算已知℃，根據(jù)表22，由內(nèi)插法算得，解出 進料板液相平均粘度的計算已知℃，根據(jù)表22，由內(nèi)插法算得，解出塔底液相平均粘度的計算已知℃，根據(jù)表22，由內(nèi)插法算得，解出精餾段液相平均粘度為提餾段液相平均粘度為冷凝器的熱負荷式中——塔頂上升蒸汽的焓： ——塔頂餾出液的焓。又式中——苯的蒸發(fā)潛熱： ——氯苯的蒸發(fā)潛熱℃時，所以冷卻水消耗量式中——冷卻水消耗量， ——冷卻介質(zhì)在平均溫度下的比熱， ，——冷卻介質(zhì)在冷凝器進出口處的溫度，℃。而℃此溫度下冷卻水的比熱容所以再沸器熱負荷的計算：表28 苯氯苯比熱容溫度/℃苯氯苯表29 苯氯苯在不同溫度下混合物的比熱容（單位：）塔頂塔釜進料精餾段提餾段苯氯苯塔頂流出液的比熱容：塔釜餾出液的比熱容：為簡化計算，現(xiàn)以進料焓，℃時的焓值為基準。已知：對全塔進行熱量衡算：其中所以由于塔釜熱損失為10％，則％所以式中 ； ； ； 表210熱量衡算結(jié)果表符號數(shù)值0 精餾塔的塔體工藝尺寸計算 塔徑的計算精餾段的氣、液相體積流率為 由，式中由計算，其中，由圖23查取 圖23 史密斯關(guān)聯(lián)圖圖的橫坐標為 取板間距，板上液層高度，則查圖23得，則空塔氣速為按標準塔徑圓整后為提餾段的氣、液相體積流率為 由，式中由計算，其中，由圖23查取圖的橫坐標為 取板間距，板上液層高度，則查圖23得，依式校正到物系表面張力，則空塔氣速為按標準塔徑圓整后為故塔徑取 表211 篩板塔的塔板間距與塔徑的關(guān)系塔徑塔板間距300~500200~300500~800300~500800~1600350~4501600~2000450~6002000~2400600~800800注：摘自《化工原理課程設(shè)計》P75表51塔截面積為精餾段實際空塔氣速為提餾段實際空塔氣速為 精餾塔有效高度的計算精餾段有效高度為提餾段有效高度為在進料板上方開一人孔，提餾段中開一人孔，故精餾塔的有效高度為 塔板主要工藝尺寸的計算 溢流裝置計算篩板式塔的溢流裝置包括溢流堰，降液管和受液盤等幾部分。其尺寸和結(jié)構(gòu)對塔的性能有著重要的影響。根據(jù)經(jīng)驗并結(jié)合其他影響因素，因塔徑，可選用單溢流弓形降液管，不設(shè)進口堰，采用凹形受液盤。各項計算如下： ⑴ 堰長取 ⑵ 溢流堰高度由，選用平直堰，堰上液層高度近似取，則精餾段提餾段取板上清液層高度，故精餾段提餾段 ⑶ 弓形降液管寬度和截面積由，查圖24，得，圖24 弓形降液管的參數(shù)故用下式驗算液體在降液管中停留時間，即精餾段提餾段故降液管設(shè)計合理。 ⑷ 降液管底隙高度精餾段降液管底隙高度的計算提餾段降液管底隙高度的計算故降液管底隙高度設(shè)計合理。選用凹形受液盤，深度。 ⑴ 踏板的分塊因，故塔板用分塊式，查表29，塔板分為4塊。 表212 塔板分塊數(shù)塔徑/mm塔板分塊數(shù)800~120031400~160041800~200052200~24006 ⑵ 邊緣區(qū)寬度確定取安定區(qū)寬度為，邊緣區(qū)寬度為 ⑶ 開孔區(qū)面積計算開孔區(qū)面積按下式計算故 ⑷ 篩孔計算及其排列本例所處理的物系無腐蝕性，可選用碳鋼板，取篩孔直徑。篩孔按正三角形排列，取孔中心距篩孔數(shù)目開孔率為％精餾段氣體通過篩孔的氣速為提餾段氣體通過篩孔的氣速為 ⑴ 干板阻力計算干板阻力由，查圖25 圖25 干篩孔的流量系數(shù)由圖知，故精餾段液柱提餾段液柱 ⑵ 氣體通過液層的阻力計算氣體通過液層的阻力精餾段查圖26圖26 充氣系數(shù)關(guān)聯(lián)圖由圖知，所以液柱提餾段查圖26，由圖知，所以液柱 ⑶ 液體表面張力阻力的計算精餾段：液柱氣體通過每層塔板的液柱高度液柱氣體通過每層塔板的壓降為（設(shè)計允許值）提餾段：液柱氣體通過每層塔板的液柱高度液柱氣體通過每層塔板的壓降為（設(shè)計允許值）對于篩板塔，液面落差很小，且本例的塔徑和流量均不大，故可忽略液面落差的影響。液沫夾帶量由下式計算精餾段故故在本設(shè)計中液沫夾帶量在允許范圍內(nèi)。提餾段故故在本設(shè)計中液沫夾帶量在允許范圍內(nèi)。精餾段：對篩板塔，漏液點氣速可由下式計算實際孔速穩(wěn)定系數(shù)為提餾段：對篩板塔，漏液點氣速可由下式計算實際孔速穩(wěn)定系數(shù)為故在本設(shè)計中無明顯漏液。為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高應(yīng)服從下式關(guān)系即，苯氯苯物系屬一般物系，取，則精餾段：而板上不設(shè)進口堰，可由下式計算提餾段：而板上不設(shè)進口堰，可由下式計算故在本設(shè)計中不會發(fā)生液泛現(xiàn)象。精餾段：由，得整理得在操作范圍內(nèi)，任取幾個值，依上式計算出值，計算結(jié)果列于下表。表213 精餾段漏液線計算數(shù)值由此表數(shù)據(jù)即可做出漏液線1。提餾段：由，得整理得在操作范圍內(nèi)，任取幾個值，依上式計算出值，計算結(jié)果列于下表。表214 提餾段漏液線計算數(shù)值由此表數(shù)據(jù)即可做出漏液線1。精餾段：當氣相負荷超過此線時，液沫夾帶量過大，使塔板效率大為降低。對于精餾，一般控制。以為限，求關(guān)系如下由，得出：整理得：在操作范圍內(nèi)，任取幾個值，依上式計算出值，計算結(jié)果列于下表。表215 精餾段液沫夾帶線計算數(shù)值由此表數(shù)據(jù)即可作出液沫夾帶線2。提餾段：當氣相負荷超過此線時，液沫夾帶量過大，使塔板效率大為降低。對于精餾，一般控制。以為限，求關(guān)系如下由，得出：整理得：在操作范圍內(nèi)，任取幾個值，依上式計算出值，計算結(jié)果列于下表。表216 提餾段液沫夾帶線計算數(shù)值由此表數(shù)據(jù)即可作出液沫夾帶線2。液相負荷低于此線，就不能保證塔板上液流的均勻分布，將導致塔板效率下降。對于平直堰，取堰上液層高度作為最小液體符合標準。精餾段：取，則據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負荷下限線3。同理得，提餾段液相負荷下限線為該線又稱降液管超負荷線。液體