【文章內(nèi)容簡介】 ? 墻自重 )( ?? 合計 活載 =板傳活載 =1/25/8=基礎(chǔ)頂面恒載=底 層外縱墻自重+基 礎(chǔ)梁自重 （ ） +（ ） = (2) B 柱 頂層柱： 頂層柱恒載 =梁自重 +板傳荷載 梁自重 )( ?? 板傳荷載 )( )(852 ????????? 頂層柱恒載 = 活載 =板傳活載 =1/25/8= 標準層柱： 標準層柱恒載 =內(nèi)縱墻自重 +梁自重 +板傳荷載 梁自重 )( ?? 板傳荷載 )( )(852 ????????? 墻自重 )( ?? 標準層柱恒載 = 活載 =板傳活載 =1/25/8= 基礎(chǔ)頂面恒載=底 層外縱墻自重+基 礎(chǔ)梁自重 （ ） +（ ） = （ 3） C 柱 XXI 頂層柱： 頂層柱恒載 =梁自重 +板傳荷載 梁自重 )( ?? 板傳荷載 )(2 )(852 ????????? 頂 層柱恒載 = 活載 =板傳活載 =1/25/8+1/25/8= 標準層柱： 標準層柱恒載 =內(nèi)縱墻自重 +梁自重 +板傳荷載 梁自重 )( ?? 板傳荷載 )( )(852 ????????? 墻自重 )( ?? 標準層柱恒載 = 活載 =板傳活載 = 基礎(chǔ)頂面恒載=底 層外縱墻自重+基 礎(chǔ)梁自重 （ ） +（ ） = XXII 圖 25 框架恒載受力圖 風(fēng)荷載計算 風(fēng)荷載標準值計算 將計算單元范圍內(nèi)的外墻面上的分布風(fēng)荷載，簡化為等量作用于樓面處的集中風(fēng)荷載，計算公式： 2)(0 BW hhw jiZSZ ?? ??? 式中： XXIII 181。S― 風(fēng)荷載體形系數(shù)，本工程取 181。S = 181。Z― 風(fēng)壓高度變化系數(shù)，本工程取 B 類地面粗糙程度； ω0― 風(fēng)荷載基本風(fēng)壓值； 式中 0? =βZ― 風(fēng)振系數(shù)?；咀哉裰芷?T1 對于鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)可用 T1=（ n 為結(jié)構(gòu)層數(shù)）估算，大約為 ～ ，應(yīng)考慮風(fēng)壓脈動對結(jié)構(gòu)的影響 hi― 下層柱高； hj― 上層柱高，對于頂層女兒墻取墻高的 2 倍； B― 計算單元迎風(fēng)面積寬度。 B= 風(fēng)振系數(shù)： βZ=1+ξυψz/181。z 式中： ξ― 脈動增大系數(shù)，查表取 ξ=； υ― 脈動影響系數(shù)，查表得 υ=； ψz― 振型系數(shù)， ψz= Hi/H ； 181。z― 風(fēng)壓高度變化系數(shù)。 計算表 如 所示： 各層樓面處集中風(fēng)荷載標準值計算 層數(shù) 離地高度 βz 181。z 181。s hi hj 風(fēng)壓力 6 5 4 3 2 1 2 、風(fēng)載作用下的位移驗算 位移計算時，各荷載值均采用標準值 水平荷載作用下框架的層間位移 [8] 1jj njVuD???? Vj― 第 j 層的總剪力； XXIV ??nj D1 ― 第 j 層所有柱的抗側(cè)移剛度之和； ΔUj― 第 j 層的層間側(cè)移。 第一層層間側(cè)移求出后，可計算各樓板標高處的側(cè)移值是該層一下各層層間側(cè)移之和，頂層側(cè)移是所有各層層間側(cè)移之和。 其中： 第 j 層側(cè)移： jjuu??? 頂層側(cè)移： njjuu??? 風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移如表 風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計算 層次 /kNkw /kNjV D? /(kN/m) ju? /m /mjh /juh? 6 60266 1/20xx0 5 60266 1/9000 4 60266 1/6000 3 60266 1/4557 2 60266 1/3673 1 53066 1/3022 框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計算： Vij=DijVi/∑Dij M bij=Vijyh M uij=Vij（ 1y） h y=yn+y1+y2+y3 式中 ： yn 框架柱的標準反彎點高度比。 y1為上下層梁線剛度變化 時反彎點高度比的修正值。 y y3為上下層層高變化時反彎點高度比的修正值。 y 框架柱的反彎點高度比。 XXV 各層的反彎點高度表 [9]。 A柱彎矩計算表 層號 h(m) K V ∑ Dij Di Di/∑ Dij Vim y yh Mc上 Mc下 Mb 6 60266 10852 5 60266 10852 4 60266 10852 3 60266 10852 2 60266 10852 1 53066 9810 B柱彎矩計算表 層號 h(m) V ∑Dij Di Di/∑Dij Vim y Mc 上 Mc 下 Mb 左 Mb 右 6 60266 21654 5 60266 21654 4 60266 21654 3 60266 21654 2 60266 21654 1 53066 19562 C柱彎矩計算表 層號 h(m) V ∑Dij Di Di/∑Dij Vim y Mc 上 Mc 下 Mb 左 Mb 右 6 60266 21654 5 60266 21654 4 60266 21654 3 60266 21654 2 60266 21654 1 53066 19562 框架 柱端彎矩、梁端彎矩 計算公式： MC 上 =Vim(1y)h MC 下 =Vimyh 中柱： ? ?jc1jcbb bj MMii i 上下右左左左 ??? ?bM XXVI ? ?jc1jcbbbj MMii i 上下右左 右右 ??? ?bM 邊柱： Mb 總 j=MC 下 j+1+MC 上 j Vb=1/L（ M1b+Mbr ） Nb=Σ(VlbVrb ) 內(nèi)力計算 豎向荷載作用下的內(nèi)力計算 豎向荷載作用下的內(nèi)力計算采用分層法 [7]。 分層法的基本假定： ⑴ 梁上荷載僅在該梁上及與其相連的上下柱上產(chǎn)生內(nèi)力，在其他層梁及柱上產(chǎn)生的內(nèi)力可忽略不計； ⑵ 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的水平 位移可忽略不計。 各層力矩分配計算的要點： ⑴ 計算各端分配系數(shù) i? :上層柱線剛度取為原線剛度的 倍，其他桿件不變； ⑵ 計算固端彎矩 pM ； ⑶ 由節(jié)點不平衡力矩，求分配彎矩 ijM? ； XXVII ⑷ 由傳遞系數(shù) C，求傳遞彎矩 ijM? 。上層柱間的傳遞系數(shù)取為 1/3,其他桿件的傳遞系數(shù)仍為 1/2。 ⑸ 循環(huán)、收斂后疊加，求桿端彎矩。 橫梁固端彎矩的計算： 受力簡圖 如圖 211 所示： 圖 211 彎矩計算簡圖 2121 qlMab ?? 2121 qlMba ? AB 跨固端彎矩： 頂層： Mbc=－ kN / 2 ???? Mcb= kN / 2 ??? 標準層： Mbc= kN / 2 ????? Mcb = kN / 2 ??? CD 跨固端彎矩： 頂層： Mbc=－ kN / 2 ????? Mcb= kN/ 標準層： Mbc= 5kN / 2 ????? Mcb = kN/ BC 跨固端彎矩： 頂層： Mbc=－ kN / 2 ???? Mcb= kN / 2 ??? XXVIII 標準層： Mbc= kN / 121 2 ????? Mcb = kN / 121 2 ??? 各節(jié)點桿端分配系數(shù) 的確定 [10] 桿端分配系數(shù)用以下公式進行計算：ijijij ii ??? 頂層： 節(jié)點 A6： 66ba? = ?? 56aa? = ?? 節(jié)點 C6： )(4 ???? ??bc? )(4 ?????dc? )(4 ???? ??cc? 節(jié)點 B6： )(4 ???? ??bb? )(4 ?????dc? 594..)(4 ???? ??cc? 節(jié)點 D6 與 C6 相同 節(jié)點 E6 與 B6 相同 節(jié)點 F6 與 A6 相同 標準層： 節(jié)點 A F5： XXIX 65bb? = ??? 45bb? = 55cb? = ??? 節(jié)點 C D5： 55dc? = )(4 ????? 65cc? = )(4 ????? ? 45cc? = 55bc? = )(4 ????? ? 節(jié)點 B E5： 65bb? = ??? 45bb? = 55cb? = ??? 桿端分配系數(shù)分配 圖： XXX 力矩分配計算如下圖所示： 恒荷載作用下頂層彎矩分配圖 XXXI 恒荷載作用下頂層彎矩圖 恒荷載作用下標準層彎矩分配圖 XXXII 恒荷載作用下標準層彎矩分 配圖 恒載作用下底層彎矩分配圖 XXXIII 恒載作用下底層彎矩圖 跨中彎矩的計算 : 梁的跨中彎矩，按實際荷載利用兩端帶彎矩的簡支求得 簡支梁跨中彎矩： 820 qlM ? 21 cb MMM ?? 10 MMM ??跨中 恒載作用下的剪力計算：（查靜力計算手冊） （ 1）梁剪力的計算方法，計算如圖： 梁剪力計算簡圖 柱剪力計算簡圖 ΣMA=0 QD=(MAMD)/L+ qL ΣMD=0 QA=( MDMA)/L+ qL (2) 柱剪力的計算，計算簡圖如圖 : XXXIV ΣME=0 QH=(ME+MH)/h ΣMH=0 QE=(ME+MH)/h