【文章內(nèi)容簡介】 n=3780s D：下其它料次數(shù) 5 次 R：出矸率 2021 年提升矸石 22750 車，原煤產(chǎn)量 萬 t，則 R = 22750 100％ = ％ 255000 設計出矸率為 10％，實際出矸率為 ％，故取 10％。 PG：每次提矸石重量 噸 M：每噸煤用材料比重 % 2021 年提升各類材料 7280 車，原煤產(chǎn)量 萬 t， 則 M = 7280 100％ = % 255000 TG：提矸一次循環(huán)時間 70s/次（實測） TC：提升材料一次循環(huán)時間 70s/次（實測） TQ：下其他材料每次循環(huán)時間 80 s/次 PC：每次提升材料重量 t 18 由以上計算，該礦副井提升核定能力為 51 萬 t/a。上年度為 25萬 t/a，能力變更主要原因是上下井時間縮短，提升機性能改善。 第四節(jié) 礦井通風系統(tǒng) 一、礦井通風概況 礦井通風方式為中央并列式，通風方法為抽出式機械通風。兩個進風井筒，一個回風井筒，主井進風 179。/min、斜井進風 m179。/min，副井回風 m179。/min，礦井總需要風量 2021 m179。/min，實際進風量 m179。/min，有效風量 m179。/min。 2021 年度礦井瓦斯等級鑒定報告中 , 礦井最大絕對瓦斯涌出量為 179。/min，最大相對瓦斯涌出量為 179。/t, 目前礦井絕對瓦斯涌出量為 179。/min，相對瓦斯涌出量為 179。/t，屬低瓦斯礦井。 主扇型號均為 K70NO18 型軸流式通風機，一臺工作，一臺備用。主扇排風量為 15～ 75m179。/s，負壓范圍 50～ 250mmH2O， 風機葉片安裝角 400，配套電機兩臺均為 JR23558 型 95kw，電壓 380V、轉速 720r /min。主扇于 2021 年 12 月底進行風機性能檢驗，均符合規(guī)定，能滿足礦井通風需要。目前運轉的Ⅱ號主扇抽風量為 m179。/min，風壓 490Pa，等積孔 ，通風阻力 515 Pa，電流 125A，電壓 360V，前軸溫 19℃，后軸溫 22℃。 井下實行分區(qū)通風：東、西區(qū)進風和回風，具有獨立完善的通風系統(tǒng)，不存在串聯(lián)、擴散、老塘通風，東區(qū)進風 m179。/min，回風 m179。/min；西區(qū)進 風 m179。/min，回風 m179。/min。用風地點分布情況：東區(qū) 1105 煤柱工作面、 1105 輔助巷掘進工作面、11022 聯(lián)絡巷掘進工作面，西區(qū) 12021 回采工作面。其中， 1105 輔助巷、 11022 聯(lián)絡巷掘進工作面均 8 月份開始掘進，局扇及開關安裝符合《規(guī)程》要求，均實現(xiàn)雙風機、雙電源、自動換臺、自動分風、風19 電和瓦斯電閉鎖，保證其掘進不停風、瓦斯不超限、不違章， 1105煤柱工作面與 12021 工作面為負壓通風，均具備獨立、完善的通風系統(tǒng)。 (7 月份無掘進工作面 )。 二、計算過程及結果 （一）礦井 需要風量計算 礦井風量計算原則： 生產(chǎn)礦井需要風量按各采煤、掘進工作面，硐室（獨立通風）及其它巷道等用風地點分別進行計算，包括按規(guī)定配備的備用工作面風量（我礦暫無備用工作面）。現(xiàn)有通風系統(tǒng)必須保證各用風地點穩(wěn)定可靠供風。 Q 礦 ≥（Σ Q 采 +Σ Q 掘 +Σ Q 硐 +Σ Q 其它 ） K 礦通 式中：Σ Q 采 —— 采煤工作面實際需要風量總和， m179。/min Σ Q 掘 —— 掘進工作面實際需要風量總和， m179。/min Σ Q 硐 —— 硐室實際需要風量的總和， m179。/min Σ Q 其它 —— 其它巷道實際需要風量的總和， m179。/min K 礦通 —— 礦井通風系數(shù)，取 采煤工作面的需要風量： 回采工作面實際需要風量按瓦斯、二氧化碳涌出量和爆破后的有害氣體產(chǎn)生量以及工作面氣溫、風速和人數(shù)等規(guī)定分別進行計算，取其中最大值。 ? 、 1105 煤柱工作面需要風量 ① 、低瓦斯礦井的采煤工作面按氣象條件公式計算需要風量，其計算公式為： Q 采 1=Q 基本 K 采高 K 采長 K 溫 = 1 1= m179。/min 式中： Q 采 1—— 采煤工作面需要風量 m179。/min； Q 基本 —— 工作面所需的基本風量 m179。/min； Q 基本 =60工作面平均控頂距工作面采高工作面有效斷面20 70%適宜風速（不小于 ） =60 3 1=179。/min， 工作面平均控頂距 =（最大控頂距 +最小控頂距）247。 2=（ +）247。2=3ｍ， 工作面采高為 ； K 采高 —— 回采工作面采高調(diào)整系數(shù)取 。 K 采長 —— 回采工作面長度調(diào)整系數(shù)取 。 K 溫 —— 回采工作面溫度調(diào)整系數(shù)取 。 ② 、按工作面溫度選 擇適宜的風速進行計算 Q 采 2=60 V 采 S 采 =60 =179。/min 式中： V 采 —— 采煤工作面風速 m/s，取 S 采 —— 采煤工作面平均斷面積 m178。， （ +） 247。 2= m178。 最大控頂距為 ,最小控頂距為 ,采高為 。 ③ 、按回采工作面同時工作人數(shù)計算： Q 采 3=4 N=4 80=320m179。/min 式中： N—— 工作面同時工作最多人數(shù)取 80 人。 我礦使用 的炸藥為乳化炸藥，故不進行炸藥供風量計算。 ④ 、經(jīng)計算比較取 Q 采 3作為需要風量，按風速進行驗算： 15S 采 Q 采 3240S 采 得 993201584 m179。/min。 ? 、 12021 回采工作面需要風量 ① 、低瓦斯礦井的采煤工作面按氣象條件公式計算需要風量，其計算公式為： Q 采 1=Q 基本 K 采高 K 采長 K 溫 = 1 1= m179。/min 式中： Q 采 1—— 采煤工作面需要風量 m179。/min； Q 基本 —— 工作面所需的基本風量 m179。/min； 21 Q 基本 =60工作面平均控頂距工作面采高工作面有效斷面70%適宜風速（不小于 ） = 60 3 1=179。/min， 工作面平均控頂距 =（最大控頂距 +最小控頂距）247。 2=（ +）247。 2=3ｍ， 工作面采高為 ； K 采高 —— 回采工作面采高調(diào)整系數(shù)取 。 K 采長 —— 回采工作面長度調(diào)整系數(shù)取 。 K 溫 —— 回采工作面溫度調(diào)整系數(shù)取 。 ② 、按工作面溫度選擇適宜的風速 進行計算 Q 采 2=60 V 采 S 采 =60 =179。/min 式中： V 采 —— 采煤工作面風速 m/s，取 S 采 —— 采煤工作面平均斷面積 m178。， （ +） 247。 2= m178。 最大控頂距為 ,最小控頂距為 ,采高為 。 ③ 、按回采工作面同時工作人數(shù)計算： Q 采 3=4 N=4 70=280 m179。/min 式中： N—— 工作面同時工作最多人數(shù)取 70 人。 我礦使用的炸藥為乳 化炸藥，故不進行炸藥供風量計算。 ④ 、經(jīng)計算比較取 Q 采 2作為需要風量，按風速進行驗算： 15S 采 Q 采 2240S 采 得 991584 m179。/min。 井下采煤工作面需要風量：Σ Q 采 =320+= m179。/min。 掘進工作面的需要風量： 和采煤工作面所需風量的計算方法相同，取其最大值。 ? 、 1105 輔助巷掘進工作面需要風量 ① 、按瓦斯涌出量計算： 22 Q 掘 1=100 q 掘 K 掘通 =100 =52 m179。/min 式中 :Q 掘 1—— 單個掘進工作面需要風量 m179。/min； q 掘 —— 掘進工作面回風流中平均瓦斯絕對涌出量179。/min； K 掘通 —— 瓦斯涌出不均衡系數(shù) ,8 月份日最大瓦斯絕對涌出量 m179。/min，平均日瓦斯絕對涌出量 m179。/min，比值取 。 ② 、按局部通風機實際吸入風量計算： Q 掘 2=Q 扇 I+15 S=150 1+15 4=210 m179。/min 式中： Q 扇 —— 局部通風機實際吸入風量 m179。/min； I—— 掘進工作面同時通風的局部通風機臺數(shù) 1 臺； S—— 煤巷斷面積 4m178。 ③ 、按掘進工作面同時工作的最多人數(shù)計算： Q 掘 3=4 N=4 32=128 m179。/min 式中： N—— 掘進工作面工作最多人數(shù)，取 32 人。 我礦使用的炸藥為乳化炸藥，故不進行炸藥供風量計算。 ④ 、經(jīng)計算比較取 Q 掘 2為需要風量。按風速進行驗算煤巷掘進風量： Q 掘 215S 掘 =15 4 =60 即： 21060 m179。/min 式中： S 掘 —— 掘進工作面 的斷面積， 4m178。 ? 、 11022 聯(lián)絡巷掘進工作面需要風量 ① 、按瓦斯涌出量計算： Q 掘 1=100 q 掘 K 掘通 =100 =52m179。/min 式中 :Q 掘 1—— 單個掘進工作面需要風量 m179。/min； q 掘 —— 掘進工作面回風流中瓦斯絕對涌出量 179。/min； K 掘通 —— 瓦斯涌出不均衡系數(shù) ,8 月份日最大瓦斯絕對涌出量 m179。/min，平均日瓦斯絕對涌出量 179。/min，比值取 。 ② 、按局部通風機實際吸入風量計算： 23 Q 掘 2=Q 扇 I+15 S=150 1+15 4=210 m179。/min 式中： Q 扇 —— 局部通風機實際吸入風量 m179。/min； I—— 掘進工作面同時通風的局部通風機臺數(shù) 1 臺； S—— 煤巷斷面積 4m178。 ③ 、按掘進工作面同時工作的最多人數(shù)計算： Q 掘 3=4 N=4 32=128 m179。/min 式中： N—— 掘進工作面工作最多人數(shù)，取 32 人。 我礦使用的炸藥為乳化炸藥，故不進行炸藥供風量計算。 ④ 、經(jīng)計算比較取 Q 掘 2為需要風量。按風速進行驗算煤巷掘進風量： Q 掘 215S 掘 =15 4 =60 即： 21060 m179。/min 式中： S 掘 —— 掘進工作面的斷面積， 4m178。 井下共有 2 個掘進工作面，需風量均選擇 210 m179。/min，掘進工作面需要風量：Σ Q 掘 =210+210=420 m179。/min。 井下硐室需要風量，按礦井各個獨立通風硐室實際需要風量的總和來計算： Σ Q 硐 =Q 硐 1+Q 硐 2 +Q 硐 3+Q 硐 4+ Q 硐 5+Q 硐 6+ Q 硐 7+ Q 硐 8 =80+60+60+60+60+60+60+60 =500 m179。/min 式中： Q 硐 —— 所有獨立通風硐室需要風量總和， m179。/min Q 硐 1—— 炸藥庫， m179。/min Q 硐 2—— 東 變電所 , m179。/min Q 硐 3—— 東 022 泵房， m179。/min Q 硐 4—— 東液壓泵站， m179。/min Q 硐 5—— 西大巷變電所， m179。/min Q 硐 6—— 西 變電所， m179。/min Q 硐 7—— 西下山泵房， m179。/min 24 Q 硐 8—— 西開拓變電所。 m179。/min 根據(jù)硐室配風原則：爆炸材料庫風量為 60～ 100 m179。/min。由于我礦的爆炸材料庫比較小，距井底較近，瓦斯含量低，通風良好的情況下，選擇風量值為 80 m179。/min。 機電硐室需要風量按照設備的降溫要求，硐室內(nèi)最高溫度不超過30℃，其它硐室溫度不超過 26℃的原則，結合我礦的實際情況，瓦斯?jié)舛炔怀^ %的基礎上，風量選擇 60 m179。/min。 其它井巷實際需要風量： ?、按瓦斯涌出量計算： Q 其 1=100 qCH4Ｋ 其它 =100 =52 m179。/min 式中 :Q 其 1—— 西開拓大巷需要風量， m179。/min qCH4—— 最大瓦斯 絕對涌出量， 179。/min K 其它 —— 瓦斯涌出不均衡系數(shù)，取 。 ?、按風速進行驗算： Q 其 19 S 其 1 5245 m179。/min 式中： S 其 1—— 西開拓大巷斷面積 5m178。 西區(qū)開拓屬于臨時排水巷道 ,瓦斯絕對涌出量較低，按瓦斯涌出量計算該井巷實際需要風量不符合我公司井下實際情況。因西區(qū)開拓排水安裝并使用一臺工作局扇和一臺備用局扇，選取風量為 210 m179。/min。 礦井總需要風量： Q 礦 =（Σ Q 采 +Σ Q 掘 +Σ Q 硐 +Σ Q 其它 ） K 礦通 =（ +420+500+210） = = m179。/min 式中： Q 采 —— 采煤工作面實際需要風量總和， m179。/min