【文章內容簡介】 衛(wèi)生間永久荷載標準值 : 10 厚瀝青聚合物水泥防水 20 = 小瓷磚地面 KN/m2 板自重 25 = V 型輕鋼龍骨吊頂 KN/m2 活載標準值統(tǒng)計 走廊 活荷載標準值 KN/m2 辦公室 活荷載標準值 KN/m2 會議室 ,接待室 活荷載標準值 KN/m2 展覽廳 活荷載標準值 KN/m2 微機房 活荷載標準值 KN/m2 電梯機房 活荷載標準值 KN/m2 衛(wèi)生間 活荷載標準值 重力荷載計算 梁、柱、門窗重力荷載標準值匯總 梁重力荷載標準值： 縱框架梁 kL1： 25= 橫框架梁 kL2： 25= 橫框架走道中梁 kL3： 25=橫框架走道邊梁 kL4： 25=預應力梁 kL5: 25=次梁： L1L7： 25= L8: 25=金陵科技學院學士學位論文 第 4 章 橫向水平荷載作用下框架結構的內力和側移計算 10 柱重力荷載標準值： 電梯機房層 : 25=12kN/根 頂層大會議室柱自重： 25=一般層柱自重 : 25=底層柱： 25= 門重力荷載標準值： 玻璃門： 1 = 木門： 1 72 = ： 鋁合金窗：（ 98+ 7+ 8+ 6 12）= 橫向水平地震荷載作用下的內力和側移 計算 水平地震作用下結構各層的總重力荷載代表值計算 根據《建筑抗震設計規(guī)范》（ GB 500112020），頂層的荷載代表值包括：屋面恒載， 50%屋面雪載，縱、橫梁自重，半層柱自重，半層墻體自重，女兒墻自重。 其他層重力荷載代表值包括： 樓面恒載、 50%樓面均布荷載、該層縱墻框架橫梁自重、該層上下各半層柱及墻體自重。 各樓層重力荷載代表值 Gi 確定如下： 第五層 G5: (+ ) + 2+ 2+2+ ( 2+ 2)= 第四層 G4: 米處 : (+ ) ( 4 )+ 16+ 8+ + 2+7 2+2 ( 6+)+ + ( 15+ 8)+ 16= 米處 : (+ ) + 6+ 2+ [ 6+（ 4+） + ]+ 12=2265KN 第三層： G3(按板恒與活荷載、梁、墻、柱分開計算 ) ( + 18+ )+ (+)+ = [ ( +18 + )+ +金陵科技學院學士學位論文 第 4 章 橫向水平荷載作用下框架結構的內力和側移計算 11 ( + )+ ]= 28+ 2+ 16+ 6+ +2( 12+)= ( 15+ 8)+ [ 6+ ( 4+)+ ]+ [ ( )+ ( 16++)]+ ( 10+)= ( 12+ 16+ 12)= 匯總 : 第二層： G2 ( + 18+ )+ + +(+)+ = [ ( +18 +)+ + + ( + )]= 28+ 2+ 16+ 6+ (+6)+2 ( 12+)= [ ( )+ ( 16++)]+ (10+)] 2= 32 2= 匯總 : 第 一層： G1 ( + 18+ )+ + +(+)+ = [ ( +18 + )+ ( + +)+ + ]= 28+ 2+ 16+ 6+ (+6)+2 ( 12+)= [ ( )+ ( 16++)]+ (10+)]+ [ ( 2)+ ( 16++)]+ ( 10+)] = 32+ 32= 匯總 金陵科技學院學士學位論文 第 4 章 橫向水平荷載作用下框架結構的內力和側移計算 12 質點重力荷載代表值示意圖 如圖 所示： 圖 結構質點重力荷載（單位： kN） 注 :四層的大會議室層高 米 ,一般房間層高 米 水平地震作用下框架內力和位移的計算 地震作用的計算 ① 橫向自振周期 按頂點位移法計算框架的自振周期。 頂點位移法是求結構基本頻率的一種近似方法，將結構按質量分布情況簡化為無限質點的懸臂直桿，導出以直桿頂點位移表示的基頻公式。這樣，只要求出結構的頂點水平位移，就可以按下式求得結構的基本周期： 結構頂點假想位移 TU 可以由下列公式計算，計算過程，如表 ： nGi iVG?? () ni G i ijj1U V / D??? ? () niik1UU???? () TTT U?? () 式中： T? ：基本周期調整系數。考慮填充墻對框架自振周期影響的折減系數，框架結構取 — ，該框架取 T? ：框架結構的頂點假想位移。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移， T? 是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假金陵科技學院學士學位論文 第 4 章 橫向水平荷載作用下框架結構的內力和側移計算 13 想框架頂點位移。然后由T?求出 1T ，再用 1T 求出框架結構的底部剪力。進而求出框架各層剪力和結構真正的位移。 ijD ：第 i 層第 j 根柱的抗側移剛度 表 框架結構頂點的假想側移計算表 結構基本自振周期 ,考慮填充墻影響的折減系數 0? = T1= T0 ??? = = 根據經驗公式 : T1=+32BH=, 其中 H=,B= 取 T1= ② 多遇地震作用計算 南京地區(qū)設防烈度為 7 度，場地類型為 II 類場地，設計地震分組為第二組，建筑類別為丙類 ,結構抗震等級為三級 .查表 — 1 和表 — 2 得 α max= Tg= a ＝）＝（）＝（ ???? TT g () = T1= = 無需附加頂部集中力。 結構總水平地震作用效應標準值為： EKF = eq1G? = =1268kN Fi=EKnj jjii FHGHG??1 ③ 框架各層地震力及彈性位移 多遇地震下樓層剪力和樓層彈性位移 層次 各層重量iG (kN) 總重量iG? (kN) 層間剛度iD?(kN/m) iU? = iGDi?? (mm) miUU???? 4 3 2 1 金陵科技學院學士學位論文 第 4 章 橫向水平荷載作用下框架結構的內力和側移計算 14 表 樓層地震作用和地震剪力標準值計算表 層次 hi (m) Hi （ m） Gi（ kN） Fi (kN) Vi (kN) Di (kN/m) iii DVu ?? (cm) iihu? ??u (cm) 5 3 32 32 42020 1/3947 Hu = =1971 5501 滿足要求 4 194 226 173900 1/2538 4 2265 228 454 70600 1/653 3 11 371 825 345500 1/1381 2 280 1105 345500 1/1031 1 161 1266 194200 1/675 水平地震作用下框架內力分析，以中間軸線 6 所在的一榀框架為例 圖 一榀框架計算簡圖金陵科技學院學士學位論文 第 4 章 橫向水平荷載作用下框架結構的內力和側移計算 15 該榀框架所承受的重力荷載代表值 ,計算過程同橫向整體框架從略 : G5= 各層水平力 F5= 樓層剪力 V5= G4= F4= V4= G3= F3= V3= G2= F2= V2= G1= F1= V1=184KN 表 柱端力矩計算表 層次 剪力 (KN) 側移剛度 D 分配剪力 反彎點高度比 層高 (m) 柱端力矩 (kN m) 5 邊柱 10500 3 上端 下端 4 邊柱9200 上端 下端 中柱13000 上端 下端 3 邊柱9200 上端 下端 中柱13000 上端 下端 2 邊柱9200 上端 下端 中柱13000 上端 下端 1 184 邊柱5500 上端 下端 中柱6800 上端 下端 梁端彎矩根據節(jié)點平衡和梁線剛度進行分配 .計算略 金陵科技學院學士學位論文 第 5 章 豎向荷載作用下橫向框架內力分析 16 5 豎向荷載作用下橫向框架內力分析 豎向恒載計算 只考慮對所計算框架有影響的范圍 恒載 :框架梁上均布 : 梁重 : 梯形 : 板自重 :柱端 :集中力 : + + + ()/2= KN/m 第四層荷載計算 AB 跨 : 集中力 1/2 [ + ()+ ()]= KN 邊柱端集中力 + + ()/2++ + + ()/2+ = KN 中柱端集中力 + ++ +()/2+ + KN BC跨梁自重均布 KN/m CD 跨 邊柱端集中力 + 2+ ()+ + = KN 中柱端集中力 + 2+ ()+ += KN KN 第三層荷載計算 AB 跨 : 集中力 1/2 [ + ()+ ()]= KN 邊柱端集中力 + + ()/2+ ++ + + ()/2= KN 金陵科技學院學士學位論文 第 5 章 豎向荷載作用下橫向框架內力分析 17 中柱端集中力 : + ++ +1/2 ()+ + = KN KN BC 跨梁自重均布