污水處理廠氧化溝設計計算(編輯修改稿)
2025-04-04 13:32 本頁面
【文章內容簡介】 ? ? 池總高度：設超高 1 ? 1 2 3 h h h m? ? ? ? ? ? ? 驗算最小流速：取最小流速 min ? m／ s，在最小流量時，只用一格工作（ n=1） m i nm i n1 m i n0 . 1 5 0 . 2 11 0 . 6 1 . 1 7QV hW????m／ s＞ ／ s 沉砂池平剖草圖 附圖 2： 氧化溝設計計算 （參考給水排水設計手冊五 280 業(yè)） 近年來，氧化溝發(fā)展很快，無論是池型和曝氣裝置。都向多樣和大型化發(fā)展，其中最主要是所謂卡魯塞爾式氧化溝?？斎麪栔赣嗡噲鲋械难h(huán)轉椅。取其循環(huán)運行與氧化溝的池型和流態(tài)類似為商品名稱。 污水maxQ =+ 2=179。／ s Kz= 已知 Q=179。/s=3024m179。/d 設計進水水質： BOD5=220 mg/L SS=320 mg/L (揮發(fā)固體 )Vss=180mg/L （總凱氏氮） TKN=35 mg/L 污水堿度 =280 mg/L 水溫 :最低 15 度，最高 25 度 要求出水水質 。： BOD5=20 mg/L SS=20 mg/L NH4N=2 mg/L NO3N=10 mg/L 解：設采用最小污泥齡 30 天 MLSS=4000 mg/L MLVSS/MLSS= 選用卡羅塞爾式氧化溝 曝氣裝置：倒傘式表曝機 曝氣池 DOC=2 mg/L NOD: 毫克 NO2/毫克 NO3N 還原 α = β = 其他參數(shù)： a= 公斤 VSS/公斤 BOD5 b= 1/日 脫硝速度： 公斤 NO3N qdn=—————— 公斤 MLVSS日 K1= 1/日 KO2= mg/L 剩余堿度： 10 mg/L 所需堿度： 毫克堿度 /毫克 NH4N 毫克 產生堿度： 毫克堿度 /毫克 NO3N 還原 硝化安全系數(shù) : 脫硝溫度改正系數(shù)： 二次沉淀池設計參數(shù)： 表面負荷： 20 立方米 / 日平方米 固體負荷： 60 公斤 / 日平方米 堰負荷： /秒米 二次沉淀池類型： 二次沉淀 池至少兩座 欲使出水含 BOD5 為 20 mg/L ，則出水所含溶解 BOD 應為： 20（ 51 e??? ） = mg/L 如采用泥齡為 30 天則日產泥量為： 0 . 6 3 0 2 4 0 ( 2 2 0 6 . 4 ) 15501 1 0 0 0 (1 0 . 0 5 3 0 )a Q Lb tw ? ? ???? ? ?公斤 /日 設其中有 %為氮，近似地也等于 TKN 中用于合成部分 1000 ? ? 1550= 公斤 /日 TKN 中有 1000 ? ? 毫克 /升用于合成 故需氧化的 NH4N== 毫克 /升 堿度平衡計算（已知沒去除 1 毫克碳源 BOD5 產生 毫克堿度） 剩余堿度 = + + 214= 毫克 /升 計算硝化速度 : μ n= 0 .9 8 ( 1 5 )( 0 .0 5 1 .5 1 .1 5 8 )220 . 4 7 0 . 2 3 72 1 0 2 1 . 3? ??? ? ???T1/日 故wt= 1 ? 日 采用安全系數(shù) 故設 計泥齡 = = 日 原假定泥齡為 30 日則硝化速度μ n= 130 = 1/日 單位基質利用率μ = 0 .0 3 3 0 .0 5 0 .1 3 90 .6nba? ????公斤 BOD5/ 公斤MLVSS日 MLVSS= 4000=2800 毫克 /升 所需 MLVSS 總量 = 2 1 4 3 0 2 4 0 465570 .1 3 9 1 0 0 0? ??公斤 曝氣池容積 V=(46557/2800) 1000=16628 立方米 水力停留時間wt=(16628/30240) 24= 小時 在計算脫硝所需池容及停留時間： 15 度 qdn= = 公斤 NO3N 還原 /公斤 MLVSS日 還原 NO3N 總量： 30240 5021000 ??公斤 /日 脫硝所需 MLVSS= 502 ? 脫硝池容 V=36912 1000/2800=13183 立方米 水力停留時間mt= 13183 24 ??小時 故氧化溝總池容為 :13183+16628=29811 立方米 水力停留時間為： += 小時 所用卡魯塞爾氧化溝池深 4m，寬 ，溝長 932m，總寬 48m 單溝長 9 3 2 5 3 . 1 4 4 3 . 1 4 8 1 6 1386? ? ? ? ? ? ?m 曝氣器計算：實際需氧量包括以下四項： 去除 BOD5:214 30240/（ ( 5)1 ???e ） = 所產污泥的 BOD： 1550=2201 硝化需氧 : 30340=3700 脫硝提供氧 : 30240= 四項合計： AOR= 折算為標準需氧量： SOR=( 2 5 2 0 )9 6 6 3 .7 1 9 .0 7 143690 .9 ( 8 .0 8 2 ) 1 .0 2 4 ?? ???公斤日 氧化溝標準需氧量 =／ h 因所用表曝機動力效率為 公斤／千瓦小時故共需功率 ／= 千瓦 采用 2 臺 85KW 電動機共采用 4 臺 污泥計算： 回流污泥量為： 320 30240+1000 R 30240=（ 30240+R 30240） 4000 故 R=% 剩余污泥干重： 1 5 5 0 3 2 0 1 8 0 3 0 2 4 0 2 6 3 80 . 7 1 0 0 0 0?? ? ?公斤／日 如由底流排除，則體積為 2638／ 10=179。 氧化溝計算草圖 附圖 3： 二次沉淀池設計計算 （給水排水設計手冊五 236 頁） 二次沉淀池設計的一般規(guī)定： 設計流量應按分期建設考慮； 沉淀池的個數(shù)或分格數(shù)不應小于 2 個，并宜按并聯(lián)系列設計； 池子的超高至少采用 ； 沉淀池的緩沖層高度，一般采用 ～ ； 污泥斗的斜壁與水平的傾角，方斗不宜小于 60? ，圓斗不宜小 55?
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