【文章內容簡介】 35=665mm， 則： 039。c39。f39。f h(fhb 665(1001000=)2h 39。f m? 0 2 7=)21 0 0 m 故屬于第一類 T形截面。 ，均按一排鋼筋考慮，取 h0=70035=665mm 表 36 屋面次梁正截面受彎承載力計 算 截面 位置 M (KN m) 3l=b 039。f (跨中 ) 或 b（支座） c200 fbhM=α 0α211ξ ??? 2α211γ 00 ??? y00s fhγ M=A（ mm2） 選配 鋼筋 實配 鋼筋 面積 (mm2) AB 跨中 170 = bδ 856 3 20 941 B 支座 300 bδ 1144 4 20 1256 BC 跨中 121 = bδ 608 2 20 628 C 支座 83 300 bδ 424 2 20 628 12 CD 跨中 4 = bδ 20 2 20 628 D 支座 300 bδ 548 2 20 628 DE 跨中 134 = bδ 674 3 20 941 E 支座 300 bδ 510 2 20 628 EF 跨中 40 133? bδ 201 2 20 628 F 支座 87 300 bδ 445 2 20 628 FG 跨中 130 = bδ 654 3 20 6941 G 支座 300 bδ 978 4 20 1256 GH 跨中 164 = bδ 825 3 20 941 H 支座 300 bδ 1234 4 20 1256 HI 跨中 164 = bδ 825 3 20 941 由表 35得， Vmax=172KN = c0c 300 665 =833KN Vmax=124KN 則截面尺寸滿足要求 = 300 665=219KN Vmax=124KN 則按構造規(guī)定選配箍筋，選配 6＠ 250 樓面次梁內力計算 (取 L1 計算 ) ：由板傳來： 3= 次梁自重： 合計： gk= ： qk=2 3=6KN/m (單向板部分的荷載設計值 ) g+q= gk+ qk= + 6= g+q=+ qk= + 6=取 g+q= 13 2. 雙向板部分的荷載設計值 ○ 3 ○ 4 軸間： l0x/l0y=2， 故為雙向板； ○ 5 ○ 6 軸間： l0x/l0y=3/3=12， 故為雙向板。 雙向板部分次梁承受的最大荷載 g+q=○ 3 ○ 4 軸間：將梯形分布荷載化為等效的均布荷載： 1(=gE 2α2 1[=q)α3 2)(2 m/=]) ( 3 ○ 5 ○ 6 軸間：將三角形分布荷載化為等效的均布荷載： m/=85=q85=q E 樓面次梁的幾何尺寸和計算簡圖見圖 37 圖 37 樓面次梁的幾 何尺寸和計算簡圖 橫向平面框架的內力計算 框架梁柱相對線剛度計算 4943 mm10=12550=12bh=I 矩形截面慣性矩： 410330 mm10=12 750350=12bh=I 對中框架 KJ8為： 410100 mm10=102=I2=I 14 表 39 各層框架梁線剛度 框架梁 位置 ○ A ○ B 軸 框架梁 ○ B ○ C 軸 框架梁 ○ C ○ D 軸 框架梁 ○ D ○ E 軸 框架梁 跨度 l（ mm） 4500 6600 3000 6000 線剛度 lEI E10=4500E10610 6600610??? E10=3000E10610 E10=6000E10610 表 310 各層框架柱線剛度 框架柱 位置 頂層 框架柱 標準層 框架柱 底層 框架柱 層高 H（ mm） 4500 3600 5100 線剛度 HEI 450069??? 360069??? 510069??? 以 ○ C ○ D 軸框架梁線剛度相對值為 1，則可算得各桿件相對線剛度值，注于圖 39中。 A B C D E 15 圖 39 各桿件相對線剛度 恒荷載作用下框架的內力計算 恒荷載標準值計算 框架橫梁上主要承受次梁傳來的集中荷載和主梁自重產生的均布荷載，現將主梁自重產生的均布荷載轉化為集中荷載，與次梁傳來的集中荷載相加，一起進行彎矩分配。 F1=（ +） ＋ ＋ 8 =127KN F2=（ ＋ ） ＋ =161KN F3=（ ＋ ） ＋ =161KN F4=（ ＋ ） ＋ =158KN F5=（ ＋ ） ＋ =183KN F6=（ 3＋ ） ＋ 3=204KN F7=（ 3＋ ） ＋ 3=201KN F8=（ ＋ ) ＋ +8 =146KN F9=（ ＋ ） ＋ ＋ 8 [ （ ＋ ＋ ） ]＋（ ＋ ＋ ） =131KN F10=（ ＋ ） ＋ =114KN F11=（ ＋ ） ＋ +8 =125KN F12=（ ＋ ） ＋ =113KN F13=（ ＋ ） ＋ ＋ 8 （ ）＋ =186KN F14=（ 3＋ ） ＋ 3＋ 8 （ ）＋ =170KN F15=（ 3＋ ） ＋ 3=139KN F16=（ 1. 5＋ ） ＋ 1. 5＋ 8 [ （ ＋ ） ]＋（ ＋ ） =144KN F17=（ ＋ ） ＋ ＋ 8 [ （ ＋ ＋ ） ]＋（ ＋ ＋ ） =101KN F18=（ ＋ ） ＋ +8 =123KN F19=（ ＋ ） ＋ ＋ 8 （ ）＋ =174KN F20=（ 3＋ ） ＋ 3＋ 8 （ ）＋ =164KN F21=（ 1. 5＋ ） ＋ 1. 5＋ 8 [ （ ＋ ） 16 ]＋（ ＋ ） =131KN KJ8 受荷簡圖 A B C D E 圖 310 恒荷載作用下 KJ8 受荷簡圖 (單位： KN) 框架內力計算 框架內力采用分層法計算，對圖 39標明的各桿件相對線剛度值，除底層柱以外，其余各層柱線剛度乘以 ，即： 頂層柱： = ； 標準層柱： = 具體計算過程如下： 17 (a)頂層計算單元 (單位： KN m) (b)標準層計算單元 (單位： KN m) (c)底層計算單元 (單位： KN m) 圖 311 恒荷載作用下的 KJ8梁端彎矩計算 18 (a) 彎矩圖 (單位： KN m) 19 (b)剪力圖和軸力圖 (注：括號內數字表示相應樓層的柱下端軸力 ) (單位： KN) 圖 312 恒荷載作用下的 KJ8 內力圖 20 活荷載作用下框架的內力計算 活荷載標準值計算 ： 雪荷載： ㎡ 屋面活荷載（上人屋面） : ㎡ F1=2 =18KN F2=2 =34KN F3=2 =34KN F4=2 =34KN F5=2 =40KN F6=2 3 =46KN F7=2 3 =46KN F8=2 =23KN ：根據荷載規(guī)范，辦公樓樓面活荷載標準值取 ， 荷載同屋面層。 KJ8 受荷簡圖 A B C D E 圖 313 活荷載作用下 KJ8 受荷簡圖 (單位： KN) 21 風荷載作用下框架的內力計算 由于是現澆框架，而且每榀橫向框架的車移剛度基本相同，故各榀框架承受同樣的風力。現取出第 ○ 8 軸的 KJ8，計算水平風荷載。 基本風壓 0ω =㎡；按 B 類粗糙度查得風壓高度系數 zμ 在 、 、 、 、 處分別為 、 、 、 、 、 ；風荷載體形系數 sμ 在迎風面為 +，在背風面為 。 ： 由 Aμμω=F sz0k 確定 =)2++()+(=F=)+(=F=)+(=F=)+(=FKN27=)2+()+(=F=)+2(2+)+(=F123456 EDCBA 圖 316 風荷載標準值 22 表 311 各梁柱相對線剛度 梁、柱位置 ○ A ○ B 跨梁 ○ B ○ C 跨梁 ○ C ○ D 跨梁 ○ D ○ E 跨梁 頂層柱 標準層柱 底層柱 相對線剛 度 i 1 （ D 值法） 表 312 風荷載做用下各柱的剪力值 層數 ∑ )F( 柱號 cbi2i=K K+2K=αc 2cc39。i hi12α=D ∑ 39。iD ∑ ∑ 39。i39。ii DFD=V (KN) 第 6 層 =F∑ A6 () () B6 () C6 () D6 () E6 () 第 5 層 =F∑ A5 () () B5 () C5 () D5 () E5 () 第 4 層 =F∑ A4 () () B4 () C4 () D4 () E4 () 23 第 3 層 =F∑ A3 () () B3 () C3 () D3 () E3 () 第 2 層 =F∑ A2 () () B2 () C2 () D2 () E2 () 第 1 層 =F∑ A1 () () B1 () C1 () D1 () E1 () 注：其中第一層 cbii=K ， K+2 K+=αc 根據總層數 m，該柱所在層數 n，梁柱線剛度比 K ，查表得到標準反彎點系數 y0；根據上下橫梁線剛度比 值 i 查得修正值 y1； 根據上下層高度變化查得修正值 y y3； 各層反彎點高度 yh=(y0+y1+y2+y3)h 。 24 表 313 風荷載作用下各柱反彎點高度 層數 第六層 (m=6,n=6,h=) 柱號 K y0 1α y1 2α y2 3α y3 yh=(y0+y1+y2+y3)h (m) A6 1 0 0 B6 1 0 0 C6 1 0 0 D6 1 0 0 E6 1 0 0 層數 第五層 (m=6,n=5,h=) A5 1 0 0 1 0 B5 1 0 0 1 0 C5 1 0 0 1 0 D5 1 0 0 1 0 E5 1 0 0 1 0 層數 第四層 (m=6,n=4,h=) A4 1 0 1 0 1 0 B4 1 0 1 0 1 0 C4 1 0 1 0 1 0 D4 1 0 1 0 1 0 E4 1 0 1 0 1 0 層數 第三層 (m=6,n=3,h=) A3 1 0 1 0 1 0 B3 1 0 1 0 1 0 C3 1 0 1 0 1