【文章內(nèi)容簡介】 3 層 /第 7 層 /第 7 層 /第 11 層 /第 11 層 / 剪力墻類別 /短剪墻 3/普剪墻 3/短剪墻 7/普剪墻 7/短剪墻 11/普剪墻 11/ 抗震等級 /特一級 /一級 /一級 /一級 /一級 /二級 / M1(knm)/168(1)/160(1)/807(37)/402(1)/286(39)/121(1)/ N1(kn)/3372(1)/15677(1)/949(37)/15183(1)/457(39)/9136(1)/ As(mm2)/9898(1)/14700(1)/1600(37)/2875(1)/678(39)/1280(1)/ ρSV(%)/V2(kn)/564(31)/6401(39)/56(1)/140(1)/307(35)/9(1)/ N2(kn)/3191(31)/7209(39)/4546(1)/15183(1)/1615(35)/9136(1)/ Ash(mm2)/(31)/(39)/200(1)/125(1)/(35)/100(1)/ N3(kn)/2895/13483/3913/13057/1271/7851/ Uc/－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－ 表 2“復雜高層 ”結構體系計算分析結果 樓層 /第 3 層 /第 3 層 /第 7 層 /第 7 層 /第 11 層 /第 11 層 / 剪力墻類別 /短剪墻 3/普剪墻 3/短剪墻 7/普剪墻 7/短剪墻 11/普剪墻 11/ 抗震等級 /一級 /一級 /二級 /一級 /二級 /二級 / M1(knm)/168(1)/26595(39)/840(37)/402(1)/238(39)/121(1)/ N1(kn)/3372(1)/7209(39)/949(37)/15183(1)/457(39)/9136(1)/ As(mm2)/9898(1)/15315(39)/1600(37)/2875(1)/2039(39)/1280(1)/ ρSV(%)/V2(kn)/475(31)/6401(39)/407(41)/140(1)/220(35)/9(1)/ N2(kn)/3191(31)/7209(39)/1199(41)/15183(1)/1615(35)/9136(1)/ Ash(mm2)/(31)/(39)/200(41)/125(1)/100(35)/100(1)/ N3(kn)/2895/13483/3913/13057/1271/7851/ Uc/－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－ 表 3 荷載組合分項系數(shù) 組合號 / VD / VL / WX / WY / EX / EY / EV / 1 /31 /35 /37 /38 /39 /41 /－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－ a）抗震等級：從表 中看不一樣。 b）內(nèi)力分析：由表中看出，這兩種體系的內(nèi)力計算結果非常復雜，即使是同一片墻在不同的結構體系控制工況下其結果也不一樣。按“使雜高層 ”計算阿 “普剪墻 3”的 “M1”值，遠遠大于按 “短肢剪力墻 ”計算的 “普剪墻 3”’的 “M1”值。這主要是因為 SATWE 軟件在進行工況組合時，當發(fā)現(xiàn)所有工況組合計算的配筋面積均小于構造配筋面積時，程序僅按第一種工況組合輸出內(nèi)力和工況號（即恒十活）；只有當發(fā)現(xiàn)控制工況組合計算的配筋面積大于構造配筋面積時，才按最大控制工況組合輸出內(nèi)力和工況號。 再從兩個表中 “短剪墻 3”的 “V2”計算過程進行分析，規(guī)范規(guī)定，短膠剪力墻底部加強部位的剪力應按規(guī)程第 ,10 條的規(guī)定調(diào)整，一級為 ，特一級為 ，我們結合上面的兩個計算表，驗證如下： 475（ ）＝ 564 （ kn) 其計算結果正好為 “短肢剪力墻計算表 ”中的 “V2”值?？梢?，程序考慮了規(guī)范的規(guī)定。同樣，程序也考慮了 “短肢剪力培 ”結構體系非底部加強部位一、二級抗震等級應分別來以增大系數(shù) 和 的要求（ “短肢剪力墻計算表 ”中第十一層的 “短剪墻 3”，其 V2＝ 220＝308（ kn）。 c）配筋率： 只有定義了 “短股剪力墻 ”結構， SATWE 程序才對自動判斷的短肢剪力墻，其截面的全部縱向鋼筋的配筋率，底部加強部位不宜小于％，其他部位不宜小于 ％，而 “復雜高層 ”卻無此功能。 構造邊緣構件為何也輸出體積配箍率？ 根據(jù)《高規(guī)》 條規(guī)定：抗震設計時，對于復雜高層建筑結構、混合結構、框架－剪力墻結構、簡體結構以及 B 級高度的剪力墻結構中的剪力墻，其構造邊緣構件的配箍特征值 λV不宜小于 。由于程序沒有判斷 A 級高度和 B 級高度的功能，所以程序不論約束邊緣構件還是構造邊緣構件，均統(tǒng)一輸出體積配箍率。 ⑷ 其他注意 事項： a）設計人員在 “特殊構件補充定義 ”里的【抗震等級】中定義了抗震等級后，程序?qū)丛O計人員定義的抗震等級進行設計，不再自動提高。 b）對于非框支框架的框架結構，可以按規(guī)范規(guī)定，將地下一層以下的豎向構件的抗震等級定義為三級或四級的結構，其抗震等級均需設計人員人為定義，程序不能自動判斷。 c）《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》第 條的各項規(guī)定，程序目前沒有執(zhí)行。 回帖 引用 4 樓 [樓主 ] 小成 只看此人 21:02 [吧主 ] 榮譽： 0 經(jīng)驗： 343 第四章 多塔結構的計算 （一）帶變形縫結構的計算 ⑴ 帶變形縫結構的特點： ① 通過變形縫將結構分成幾塊獨立的結構。 ② 若忽略基礎變形的影響，各單元之間完全獨立。 ③ 縫隙面不是迎風面。 ⑵ 計算方法： ① 整體計算的注意事項： a）在 SATWE 軟件中將結構定義為多塔結構； b）所給振型數(shù)要足夠多，以保證有效質(zhì)量系數(shù)＞ 90％； c）定義為多塔后，對于老版本軟件，程序?qū)γ恳粋€縫隙面都計算迎風面，因此風荷載計算偏大；新版本軟件增加了一項新的功能．即可以人為定義遮擋面．從而有效地解決了這一問題。 d）周期比計算有待商 討。 ② 分開計算的注意事項： a）舊版軟件除風荷載計算有些偏大外，其余結果都沒問題，新版軟件定義遮擋面后，風荷載計算也沒有問題了。 b）一般而言，對于基礎連在一起的帶變形縫結構，由于基礎對上部結構整體的協(xié)調(diào)能力有限，所以建議采用分開計算。 （二）大底盤多塔結構的計算 ⑴ 大底盤多塔結構的特點： ① 各塔樓擁有獨立的迎風面。 ② 各塔樓之間的變形沒有直接影響，但都通過大底盤間接影響其他塔樓。 ③ 塔樓與剛性板之間沒有 —一對應關系，一個塔樓可能只有一塊剛性板，也可能有幾塊剛性板。 ④ 大底盤頂板應有足夠的剛度以協(xié)調(diào)各塔樓 之間的內(nèi)力、變形和位移。 ⑵ 計算方法： ① 在 SATWE 軟件中將結構定義為多塔結構； ② 位移比、大底盤以上的各塔樓的剛度比均正確； ③ 周期比、轉(zhuǎn)換部位的剛度比計算有待商討。 ⑶ 大底盤多塔結構剛度比的計算方法： 大底盤多塔結構在大底盤與各主體之間的剛度比如何計算規(guī)范并沒有說明，但也沒有說不要求。 SATWE 軟件僅僅輸出 1 號塔的主體與大底盤相比較的結果，其它塔與大底盤相比的結果則用 “＊ ”號表示。 ① 大底盤多塔結構剛度比的整體計算：根據(jù)龔思禮先生主編的《建筑抗震設計手冊》提供的方法：要求在計算大底盤多塔結構的地下室樓層剪切剛度比時，大底盤地下室的整體剛度與所有塔樓的總體剛度比不應小于 2，每棟塔樓范圍內(nèi)的地下室剪切剛度與相鄰上部塔樓的剪切剛度比不宜小于 。 ② 大底盤多塔結構剛度比的分開計算： a）根據(jù)《上海規(guī)程》第 條中條文說明中建議的方法：如遇到較大面積地下室而上部塔樓面積較小的情況，在計算地下室相對剛度時，只能考慮塔樓及其周圍的抗側力構件的貢獻，塔樓周圍的范圍可以在兩個水平方向分別取地下室層高的 2 倍左右。 b）在各塔樓周邊引 45 度線， 45 度線范圍內(nèi)的豎向構件作為與上部結構共同作用的構件。 回帖 引用 5 樓 [樓主 ] 小成 只看此人 21:04 [吧主 ] 榮譽： 0 經(jīng)驗： 343 第五章 總剛計算模型不過的主要原因 （一）多塔定義不對 ⑴ 同一構件同時屬于兩個塔。（圖略） ⑵ 定義為空塔。（圖略） ⑶ 某些構件不在塔內(nèi)。（圖略） （二）懸空構件 ⑴ 用戶輸入斜梁、層間梁或不與樓面等高的梁時，如果不仔細檢查，可能出現(xiàn)梁在梁端不與任何構件相連的情況，即梁被懸空。（圖略） 注意：節(jié)點處如果有墻，則變節(jié)點高是不起作用的，與此節(jié)點相連的任一構件標高均與樓層相同。 ⑵ 節(jié)點處有柱時，與同一柱相連的梁，如果標高差小于 500 時，標高較低的節(jié)點會被合并到較高的節(jié)點處，大于 500 則不合并，但最多只允許 3 種不同 的標高。如下圖所示（圖略）。 （三）鉸接構件定義不對 ⑴ 設計人員在定義鉸接構件時，使結構成為可變體系（如下圖所示）。（圖略） 該工程頂層為網(wǎng)架模型，各節(jié)點處梁均設為鉸接，這樣就出現(xiàn)了與同一節(jié)點相連的桿件均為鉸接的情況，這在程序中是不允許的。 ⑵ 鋼支撐在 SATWE 中是默認為兩端鉸接的，對于越層鋼支撐，用戶常常忽略這一點，同樣造成與同一節(jié)點相連的村件（這里為上下層的兩段支撐）均為鉸接的情況，為避免這種情況，用戶應在 SATWE 前處理的 “特殊構件補充定義 ”中將越層支撐設為兩端固接（如下圖所示）。（圖略） 第六章 錯層結構的計算 （一）錯層結構的模型輸入 ⑴ 錯層高度不大于框架架高時的錯層結構的處理； ⑵ 對于錯層高度大于框架梁高的單塔錯層結構的輸入 ⑶ 對于錯層高度大于框架梁高的多塔錯層結構的輸入 ⑷ 錯層洞口的輸入 （二）錯層結構的計算 ⑴ 規(guī)范要求 ⑵ 錯層結構設計中應注意的問題： SATWE 軟件在計算錯層結構時，會在越層的柱和墻處施加水平力。由于在越層處水平力的存在，從而使越層構件上下端的配筋不一樣，設計人員在出施工圖時可以取二者的大值。 （本章可能是講課人員的提綱，沒有具體內(nèi)容。后面還有相類似的情況，只有標題） 第 七章 PKPM 軟件關于混凝土柱 計算長度系數(shù)的計算 （一）規(guī)范要求 ⑴ 《混凝土結構設計規(guī)范》（ GB 500102020）（以下簡稱《混凝土規(guī)范》）第 條第 2 款規(guī)定：一般多層房屋梁柱為剛接的框架結構，各層柱的計算長度系數(shù)可按表 取用。 ⑵ 第 條第 3 款規(guī)定：當水平荷載產(chǎn)生的彎矩設計值占總彎矩設計值的 75％以上時，框架柱的計算長度 l0 可按下列兩個公式計算，并取其中的較小值： l0＝［ l＋ （ Ψu＋ Ψl)]H （ ） l0＝（ 2 十 ） H （ ） 式中： Ψu、 Ψl——柱的上端、下端節(jié)點處交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值； Ψmin——比值 Ψu、 Ψl中的較小值； H——柱的高度，按表 的注采用。 （二）工程算例 ⑴ 工程概況：某工程為十層框架錯層結構，首層層高 2m，第二層層高 。其第一、二層結構平面圖、結構三維軸側圖如圖 1 所示。（圖略） （三） SATWE 軟件的計算結果 ⑴ 計算結果表： －－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－ 表 1 柱 柱 柱 3 按照表 直接取值的計算長度系數(shù) 柱 1／ ／ ／ ／ ／ 柱 2／ ／ ／ ／ ／ 柱 3／ ／ ／ ／ ／ －－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－ 表 2 柱 柱 柱 3 按公式 和 計算的計算長度系數(shù) 柱 1／ ／ ／ ／ ／ 柱 2／ ／ ／ ／ ／ 柱 3／ ／ ／ ／ ／ －－－－－ －－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－ 表中數(shù)據(jù)依次為：柱號／首層 Cx／首層 Cy／二層 Cx／二層 Cy／ 柱 1 是邊柱，首層無梁，二層與三根梁相連；柱 2 也是邊柱，首層下向有一根梁，二層與三根梁相連；柱 3 是中柱，首層、二層均與四根梁相連。 ⑵ 結果分析： ① 表 1 中 Cx、 Cy 的計算過程 ② 表 2 中 Cx、 Cy 的計算過程 根據(jù)公式（ )和（ )， Ψux=(ECIC下 /LC1+ECIC 上 /LC2)/[(ECIb 左 /Lb1+ECIb 右/Lb2)2] 對于底層柱，由于柱底沒有梁，所以 程序自動取 Ψlx＝ 。 （四）注意事項 ⑴ 采用公式（ ）和（ ）計算柱的計算長度系數(shù)時，程序采用以下原則計算梁、柱構件的剛度： ① 沒有按規(guī)范要求判斷水平荷載產(chǎn)生的彎矩設計值占總彎矩設計值的 75％以上這個條件； ② 對于混凝土梁，程序采用架的剛度放大系數(shù)值恒為 ；對于鋼梁，則采用設計人員輸入的梁剛度放大系數(shù)； ③ 程序?qū)τ诹硪欢瞬慌c柱（墻）相連的梁按遠端梁鉸接處理； ④ 當梁的兩端與柱鉸接時．不考慮梁的剛度； ⑤ 當梁的一端與柱剛接、另一端與柱鉸接時．