【文章內(nèi)容簡介】 按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。 1高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。 1輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養(yǎng)。 1當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 1如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。 1翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內(nèi)未清除的殘留物從高處墜落傷人。 十、節(jié)點詳圖 十一、設計計算 普通型鋼懸挑腳手架 計算書 一、參數(shù)信息 : 雙排腳手架搭設高度為 15 m，立桿采用單立桿； 搭設尺寸為：立桿的縱距為 ，立桿的橫距為 ，立桿的步距為 m； 內(nèi) 排架距離墻長度為 m； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根； 采用的鋼管類型為 Φ48； 橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取雙扣件抗滑承載力調(diào)整系數(shù) ； 連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 m，水平間距 3 m，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 施工均布荷載 (kN/m2):；腳手架用途 :結(jié)構(gòu)腳手架； 同時施工層數(shù) :2 層； 本工程地處浙江杭州市，基本風壓 kN/m2； 風荷載高度變化系數(shù) μz，計算連墻件強度時取 ，計算立桿穩(wěn)定性時取，風荷載體型系數(shù) μs 為 ； 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重荷載標準值 (kN/m):； 腳手板自重標準值 (kN/m2):；欄桿擋腳板自重標準值 (kN/m):； 安全設施與安全網(wǎng)自重標準值 (kN/m2):；腳手板鋪設層數(shù) :4 層； 腳手板類別 :竹笆片腳手板；欄桿擋板類別 :竹笆片腳手板擋板； 懸挑水平鋼梁采用 20a號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度 ，建筑物內(nèi)錨固段長度 m。 錨固壓點壓環(huán) 鋼筋直徑 (mm):； 樓板混凝土標號 :C30； 鋼絲繩安全系數(shù)為 :； 鋼絲繩與墻距離為 (m):； 懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結(jié)，最里面的 鋼絲繩距離建筑物 m。 二、大橫桿的計算 : 按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ1302020)第 ，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 大橫桿的自重標準 值 :P1= kN/m ； 腳手板的自重標準值 :P2= (2+1)= kN/m ； 活荷載標準值 : Q=3 (2+1)= kN/m； 靜荷載的設計值 : q1= + = kN/m； 活荷載的設計值 : q2= = kN/m； 圖 1 大橫桿設計荷載組合簡圖 (跨中最大彎矩和跨中最大撓度 ) 圖 2 大橫桿設計荷載組合簡圖 (支座最大彎矩 ) 跨中和支座最大彎距分別按圖 圖 2組合。 跨中最大彎距計算公式如下 : M1max = + 跨中最大彎距為 M1max= + = kN m； 支座最大彎距計算公式如下 : M2max = 支座最大彎距為 M2max= = kN m； 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： σ =Max(106,106)/5080= N/mm2； 大橫桿的最大彎曲應力為 σ = N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！ : 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。 計算公式如下： νmax = ( + )/100EI 其中：靜荷載標準值 : q1= P1+P2=+= kN/m； 活荷載標準值 : q2= Q = kN/m； 最大撓度計算值為： ν = 15004/(100105121900)+15004/(100105121900) = mm； 大橫桿的最大撓度 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與 10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算 : 根據(jù) JGJ1302020第 ，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓 度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 大橫桿的自重標準值： p1= = kN； 腳手板的自重標準值： P2= (2+1)= kN； 活荷載標準值： Q=3 (2+1) = kN； 集中荷載的設計值 : P= (+)+ = kN； 小橫桿計算簡圖 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和； 均布荷載最大彎矩計算公式如下 : Mqmax = ql2/8 Mqmax = m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下 : Mpmax = Pl/3 Mpmax = m ； 最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = kN m； 最大應力計算值 σ = M / W = 106/5080= N/mm2 ； 小橫桿的最大彎曲應力 σ = N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！ 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和； 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下 : νqmax = 5ql4/384EI νqmax=510504/(384105121900) = mm ； 大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = ++ = kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下 : νpmax = Pl(3l2 4l2/9)/72EI νpmax = 1050(310502410502/9 ) /(72105121900) = mm； 最大撓度和 ν = νqmax + νpmax = + = mm； 小橫桿的最大撓度為 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與 10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算 : 按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編， P96頁，雙扣件承載力設計值取 ，按照扣件抗滑承載力系數(shù) ，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值 ,取 kN； R 縱向或 橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值 : P1 = 2/2= kN； 小橫桿的自重標準值 : P2 = ； 腳手板的自重標準值 : P3 = ； 活荷載標準值 : Q = 3 /2 = kN； 荷載的設計值 : R= (++)+ = kN； R kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計 計算滿足要求 ! 五、腳手架立桿荷載的計算 : 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，為 NG1 = [+( 2/2) ] = ； (2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為 NG2= 4 (+)/2 = kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為 NG3 = 4 ； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng) : kN/m2 NG4 = 15 = kN； 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = kN； 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的 1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 3 2/2 = kN； 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值 為 N = NG+ = + = kN； 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N39。=+= + =； 六、鋼絲繩卸荷計算（因此內(nèi)容在規(guī)范以外，故僅供參考） : 鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。 在腳手架全高范圍內(nèi)卸荷 2次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。 第 1 次卸荷凈高度為 6m。 第 2 次卸荷凈高度為 2m。 經(jīng)過計算得到 a1=arctg[(+)]= a2=arctg[]= 第 1次卸荷處立桿軸向力為： P1 = P2 = 6/15 = kN； kx為不均勻系數(shù)，取 各吊點位置處內(nèi)力計算為 (kN)： T1 = P1/sina1 = T2 = P2/sina2 = G1 = P1/tana1 = G2 = P2/tana2 = 其中 T鋼絲繩軸向拉力， G鋼絲繩水平分力。 卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為 [Fg]= T1 = kN。 鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： [Fg]=aFg/K 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)， 計算中可以近似計算 Fg=， d為鋼絲繩直徑 (mm)； α 鋼絲繩之間 的荷載不均勻系數(shù)，取 ； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。 計算中 [Fg]取 ， α=， K=6，得到： 選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為： d =(2 ) = mm。 吊環(huán)強度計算公式為： σ = N / A ≤ [f] 其中 [f] 吊環(huán)鋼筋抗拉強度，《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》規(guī)定 [f] = 50 N/mm2； N 吊環(huán)上承受的荷載等于 [Fg]； A 吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算 ,A=； 選擇吊環(huán)的最小直徑要為： d =(2 [Fg]/[f]/π) =（ 2 103/50/） = mm。 第 1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 mm，必須拉緊至 kN，吊環(huán)直徑為 mm。 根據(jù)各次卸荷高度得： 第 2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 mm，必須拉緊至 kN，吊環(huán)直徑為 mm。 七、立桿的穩(wěn)定性計算 : 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=μsω0 其中 ω0 基本風壓 (kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB500092020)的規(guī)定采用： ω0 = kN/m2； μz 風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB500092020)的規(guī)定采用： μz= ； μs 風荷載體型系數(shù)：取值為 ； 經(jīng)計算得到，風荷載標準值為 : Wk = = kN/m2； 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為 : Mw = kN m； 考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f] 立桿的軸心壓力設計值 ： N = 7/15 = kN； 不考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ = N/(φA)≤ [f] 立桿的軸心壓力設計值 ： N = 7/15 =； 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ： i = cm； 計算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ1302020)表 ： k = ； 計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ1302020)表 ： μ = ； 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定： l0 = m； 長細比 : L0/i = 197 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ,由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到 ： φ= 立桿凈截面面積 ： A = cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： [f] =205 N/mm2； 考慮風荷載時 σ = (489)+； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 不考慮風荷載時 σ = (489)= N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 八、連墻件的計算 : 連墻件的軸向力設計值應按照下式 計算： Nl = Nlw + N0 連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算 μz＝ ， μs＝ ， ω0＝， Wk = μsω0=