【文章內(nèi)容簡介】 裙板厚： 4 ? ? D5= D42(√ 2 B2+δ 4)=*(√ 2*+)= 按等腰三角形計算： H8= D4D5== H10=（ D5DT） /2=()/2= H9=H7H8H10=== (7)容積計算： ? ? ? ?22 2 2 29 5 1 01 3 3 5 5 8 5 5 31 2 4 1 2 TTH D HV D D D D H D D D D W? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? =π **(+*+)/12+π * * +π **(+*+)/12+ = m3 ? ? ? ?2 2 22 1 1 2 1 1 144V D H D D H B??? ? ? ?180。 15 =π **+π *()*()/4 = m3 V3=V’ ( V1+ V2)= (+)= m3 則實際各室容積之比為： 二反應室：一反應室：分離室 =: : =1:: 池各室停留時間： 第二反應室 =*60/840= 第一反應室 =*= 分離室 = = 其中第一反應室和第二反應室停留時間之和為 (8)進水系統(tǒng) 進水管選用 d=900mm， 6 /v m s? 出水管選用 d=900mm (9)集水系統(tǒng) 因池徑較大采用輻射式集水槽和環(huán)形集水槽集水。 每條集水槽與澄清池周避上環(huán)形集水槽相連接，集水槽均勻開口。 另外考慮加裝斜板管的可能，故而對集水系統(tǒng)除按設計水量計算外，還以 2Q 進行校核，決定槽斷面尺寸。 輻射集水槽共設 8 根 q1=Q/8=設輻射槽寬 : b1=,槽內(nèi)水流流速為 v51=，槽底坡降 m? 槽內(nèi)終點水深： h2= q1/v51b1=槽內(nèi)起點水深： 231222 233kh ilh h ilh ??? ? ? ????? 式中 hk=3√（α q12/g b2） = 代入公式得： h1= 按 21q 校核，取槽內(nèi)水流流速 v51’ =h2= q1/ v51’ b1=2*hk=3√（α q12/g b2） = 代入公式得： h1= 16 設計取水槽內(nèi)起點水深為 ，槽內(nèi)終點水深為 ，孔口出流孔口前水位，孔口跌落 ，槽超高 見上圖 槽起點斷面高為： +++= 槽終點斷面高為： +++= 環(huán)形集水槽： q2=Q/2=, 取 52 /v m s? 槽寬 b2=，考慮施工方便槽底取平面則 il=0 槽內(nèi)終點水深： h4=槽內(nèi)起點水深： 3 23442 khhhh?? hk=3√（α q22/g b22） = 代入公式得： h3= 流量增加一倍時嗎，設槽內(nèi)流速為 52 /v m s?180。 hk=3√（ ） = h4=h3=√（ 2*+） = 設計取用環(huán)槽內(nèi)水深為 ,槽斷面高為 +++=（槽超高定為 ）。 總出水槽：設計流量為 m3/s，槽寬 b3=，總出水槽按矩形渠道計算，槽內(nèi)水流流速 53 /v m s? ，槽底坡降 m? ，槽長為 槽內(nèi)終點水深： h6=Q/v53b3=，取為 ? , A=Q/v53=R=A/P=(2*+)= y=√ √ R（√ ） = C=Ry/n=i= v532/RC2=槽內(nèi)起點水深： h5= h6il+*=，取為 流量增加一倍時總出水槽內(nèi)流量 Q= m3/s，槽寬 b3=,取槽內(nèi)流速53 /v m s?180。 槽內(nèi)終點水深： h6=Q/v53b3=? , A=Q/v53=R=A/P=(2*+)= y=√ √ R（√ ） = C=Ry/n=i= v532/RC2=槽內(nèi)起點水深： h5= +*= 設計取用槽內(nèi)起點水深為 設計取用槽內(nèi)終點水深為 槽超高定為 17 按設計流量計算得從輻射槽起點至總出水槽終點的水面坡降為 ? ? ? ?1 2 3 4h h il h h h il? ? ? ? ? ? =(+)+()+* = 設計流量增加 一倍時從輻射槽起點至總出水槽終點的水面坡降為 ? ? ? ?1 2 3 4h h il h h h il? ? ? ? ? ? =(+)+()+(+)= 輻射集水槽有下列兩種集水方式，采用孔口或三角堰口： 1） 輻射集水槽孔口出流：孔口出流，取孔口前水位高 ，流量系數(shù) μ 取為 孔口面積 f=q1/（ u√ 2gh） =（ √ 2**） = 2m 在輻射集水槽雙側及環(huán)形集水槽外側預埋 DN50塑料管作 為集水孔，如安裝斜板（管）時，可將塑料管剔除，則集水孔徑改為 DN70. 每側孔口數(shù)目： n=2f/π d2=2*安裝斜板（管）后流量為 21q ，則孔口面積增加一倍為 2m 每側孔口數(shù)目： n=2f/π d2=2*設計采用每側孔口數(shù)為 40（包括環(huán)形集水槽 1/2 長度單側開孔數(shù)目）。 2)輻射集水槽三角堰（ 90176。）集水，見圖 采用鋼板焊制三角堰集水槽，取堰高 C=，堰寬 b=，即 90176。三角堰，堰上水頭 h=。 單堰流量： q0==* =輻射集水槽每側三角堰數(shù)目 ： n= q1/2q0=加設斜板（管）流量增加一倍則 n 增加為 個，參照輻射集水槽長度及上述計算，取集水槽每側三角堰的個數(shù)為 38 個。 （ 10）排泥及排水計算 污泥濃縮室： 總容積根據(jù)經(jīng)驗，按池總容積的 1%考慮 V4’ =’ =*= 分設三斗，每斗容積 V 斗 ’ = V4’ /3=設污泥斗上底面積： S 上 =*+2** h 斗 /3=*+2**式中 h 斗 = R1√ ()=√ ()= 18 下底面積： S 下 =*= 污泥斗容積 : V 斗 =*(++√ (+))/3= m3 排泥斗見圖 三斗容積： V4=*3= m3 排泥周期：本池在重力排泥時進水懸浮物含量 1S 一般≤ 1000mg/l,出水懸浮物含量 S4 一般≤ 5mg/l，污泥含水率 P=98%，濃縮污泥密度 /tm?? 。 T0=104V4(100P)ρ /(S1S4)/Q=(S1S4)min 14SS? 與 0T 關系值見下表 14SS? 與 0T 關系值 S1S4 90 190 290 390 490 590T0 S1S4 690 790 890 995T0 排泥歷時：設污泥斗排泥管為 DN100,其斷面 2 201 0 .1 0 .0 0 7 8 54 m?? ?? 電磁排泥閥適用水壓 h≤ 取λ =，管長 l=5m 局部阻力系數(shù)： 進口ξ =1 =，丁字管ξ =1 = 出口ξ =1 1=1， 45176。彎頭ξ =1 = 閘閥ξ =+=（閘閥、截止閥各一個）∑ξ = 流量系數(shù)： 1 1 ld? ?????? ? 19 排泥流量： 22 31 0 . 1 0 . 12 0 . 3 3 2 4 0 . 0 2 2 9 /44q g h g m s???? ? ? ? 排泥歷時： t0=放空時間計算：設池底中心排空管直徑 DN250 2 202 0 .2 5 0 .0 4 9 0 94 m?? ?? 本池開始放空時水頭為池運行水位至池底管中心高差 2H180。 ,見圖 曲λ =，管長 l=15m 局部阻力系數(shù)ξ： 進口 1 1 ? ? ? ? ，出口 2 1 1 1? ? ? ? 閘閥 3 2 ? ? ? ? ，丁字管 4 1 ? ? ? ? ，∑ξ = 流量系數(shù)： 11 0 .4 60 .0 3 1 51 1 2 .00 .2 5ld? ??? ? ??? ? ? ?? 瞬時排水量 : q=uw02√ 2gh2=**√ (2g*)=放空時間 : ? ?1 1 1 3 5222 2 2 2 21 2 1 2 1 2 T 1 T 1 144t t t 2 K H H 2 K D H D H c t g H c t g s35 ??? ? ? ?? ? ? ? ? ? ?? ? ? ?? ? ? ?180。 180。 180。 180。 180。 式中 K1=D2/u d2√ 2g= √ 2g= 2 2211K 7 .8 5d 2 g 0 .4 6 0 .2 5 2 g?? ? ?? ctgα =1, DT= t=2**()+2**(*+4**+4*/5)== 20 (11)機械設備計算： 攪拌機是 機械澄清池的主要設備 ,攪拌機可使池內(nèi)液體形成兩種循環(huán)流動，以達到使水澄清的目的，其作用有二：一是機械反應，由提升葉輪的槳葉在第一反應室內(nèi)完成機械反應，使經(jīng)過加藥混合產(chǎn)生的絮凝顆粒與回流中的原有礬花碰撞接觸而形成較大的顆粒。；二是澄清分離，提升葉輪將第一反應室內(nèi)形成絮凝顆粒的水體提升到第二反應室，再經(jīng)折流到澄清區(qū)進行分離，清水上升，泥渣從澄清區(qū)下部再回流到第一反應室。 （ 1）已知條件：原水容重 ? =1050kg/ 3m 凈產(chǎn)水能力 Q=62500 3m /d= 3m /s 葉輪提升水量 1Q =5Q= 3m /s 葉輪提升水頭 H= 葉輪外緣線速度 0v = 葉輪轉度要求無級調(diào)速 調(diào)動裝置采用手動升降葉輪方式，其開度 h取葉輪出水口寬 度 B （ 2） 計算： ① 葉輪的外徑： d== = ② 葉輪轉速： n=60vd? =60*③ 葉輪的出水口寬度： B= 1260QCnd=60* 設計中取為 其中 C為出水口寬度計算系數(shù)，一般取為 3 ④ 葉輪提升消耗功率： 1N =??1021HQ= 1050**⑤ 槳葉消耗功率： 2N = ZRRC )(400g h 42413 ??? （ kW） 式中： ? —— 葉輪旋轉角速度， ? =2v /d= h—— 槳葉高度， h=（ ） 1R —— 槳葉外緣半徑， 1R = 2R —— 槳葉內(nèi)緣半徑， 2R = 1R － b=－ = b—— 槳葉寬度， b=h/3= 21 Z—— 槳葉數(shù)， Z=8 C—— 阻力系數(shù)， C= 則 N2=*1050***（ ） *8/（ 400*） = ⑥ 攪拌功率： N= 1N + 2N =+= ⑦ 電動機（采用自鎖蝸桿）功率： 電磁調(diào)速電動機效率： 1? =～ 三角皮帶傳動功率 2? 一般取 蝸輪減速器效率 3? ，按單頭蝸桿考慮，去 軸承效率 4? 取 則 ? = 4321 ???? = = 所以電動機功率 AN =N/? = ⑧ 攪拌機軸扭矩： nM =9550nN = 9550**m ⑨ 驅動：采用電磁調(diào)速電機，減速方式采用三角帶和蝸輪減速器兩級減速。因葉輪需調(diào)整出水口寬度，故需設計專用立式蝸桿減速器。 選用電動機： JZS2G— 61 功率 — 10kW 轉速 18— 1760 轉 /min 設計計算 采用普通快濾池。主要由濾池本體、管廊、沖洗設施、控制室組成。設計內(nèi)容包括池體個數(shù)、平面尺寸、高度、集水系統(tǒng)、配水系統(tǒng)沖洗水箱及廊道等。 考慮到 技術效果和經(jīng)濟因素，所以濾料選擇： 單層 石英砂濾料 。 00 設濾池濾速為 v=12m/h； 沖洗時間為 t= 6min= （ 1） 濾池面積 F 濾池工作時間為 24小時， 沖洗周期為 T=12h。 濾池實際工作時間為 T′ =2424 t /T=2424 (h) 濾池總面積 F=Q/vT＇ =262500/12= 采用濾池數(shù) N=12，布置成 對稱 雙 行排列 每個濾池面積 f=F/N=(m2) （小于 100 平方米） 設計中取 L=,B=,濾池的實際面積為 *=77m2 校核強制濾速 v′ v′ =Nv/(N1)=12 12/(121)=(m/h) （ 2） 濾池高度 H 采用： 承托層厚度 H1= 濾料層厚度 H2= 砂面上水深 H3= 濾池超高 H4= 所以，濾池總高度為： H=H1+H2+H3+H4=+++= 22 根據(jù)《給水排水設計手冊 03 冊城鎮(zhèn)給水》 P641 頁，沖洗強度可采用213 16 /( )Lsm，為防止反沖洗時煤粒流失，在全年不同水溫時，應使濾層的膨脹率基本相同。因此一年內(nèi)，至少 在高水溫和低水溫時應采用兩種沖洗強度。 本設計取用高水溫時反沖洗強度 20 15 /( )Lsq m?，低水溫時反沖洗強度為20 39。 13 /( )Lsq m? 。 則相應的 反沖洗水流量 根據(jù)： qg=f*q （ 3）配水系統(tǒng)根據(jù)水溫較高時的反沖洗強度來配置。 水溫較高時： qg= f*q0=77*15=1155L/S 干管始端流速： 設計中取 D=1m vg=4*配水支管根數(shù)：