【正文】 樣品深度（m）喉道寬度（ μ m）MB9166井0 5 10 15樣品深度（m）喉道寬度（ μ m）MB9116井 13 平均變異系數(shù)為 ， 變異系數(shù) 相對較低，孔隙結構相對比較均勻，非均質性并不強；平均排驅壓力為 ，平均飽和度中值壓力為 ，表明排驅壓力和飽和度中值壓力相對較高，說明 平均最大孔喉半徑和平均毛管半徑偏小，見表 28。 原油分析 莫 109 井區(qū)域根據(jù) MB9166 井和 MB9168 井原油分析表明，原油 凝固點在 17℃ 左右，地面脫氣 原油 粘度在 左右，見 表 216 和 圖 26。 表 217 莫 109 井區(qū)域地面脫氣原油性質分析數(shù)據(jù)表 井 號 樣品深度 （ m） 密度 （ g/cm3） 酸值 (mg/g) 凝固點 （ ℃ ） 含蠟 （ %） 粘度 () MB9166 井 4154 MB9168 井 4166 表 218 莫 109 井區(qū)域原油組分分析數(shù)據(jù)表 井號 樣品深度 （ m） 原油組分（ %） 飽和烴 芳香烴 非烴 瀝青質 總收率 莫 119 井 19 圖 26 莫 109 井區(qū)域地面脫氣原油粘溫關系曲線 通過莫 109 井 PVT 實驗資料得到，原始氣油比為 144m3/m3，地層溫度在 ℃時，在飽和壓力 的條件下，原油粘度為 ，原油密度 ，原油體積系數(shù)為 。 表 28 莫 109 井區(qū)域儲層孔隙結構參數(shù)表 井區(qū) 井 號 偏態(tài) 變異 系數(shù) 飽和度中 值壓力 排驅 壓力 視退汞 效率 視孔喉 體積比 非飽和的孔隙 體積百分數(shù) 莫 116 莫 116 莫 113 平 均 莫 109 MB9166 MB9116 平 均 莫 109 井區(qū)域三工河組油藏 變 異系數(shù)與滲透率存在著一定的關系，滲透率越小，變異系數(shù)越小，孔隙結構分布越均勻；滲透率越高，變異系數(shù)越大，孔隙結構分布越差，見圖 25。其中， MB9166 井有一定量的微裂縫存在。石英和長石含量之和為 51%，成份成熟度指標石英 /(長石 +巖屑 )在 ～ 之間，平均為 ，表明巖石成份成熟度中等。 水驅采收率預測 研究表明， 只要采取合理的注入速度和處理措施，最終 水驅采收率最大值 可達 %。油氣層保護技術與油氣層損害機理是密切聯(lián)系的，對油氣層損害機理的深入認識極大地促進了欠平衡鉆井技術、低損害鉆井完井技術、新型壓裂液和酸液體系、油氣藏流體注入和開采工藝技術水平的發(fā)展和提高 [25]。 “七五 ”期間，我國組織了 “保護油層鉆井完井技術 ”國家重點攻關，取得的成果達到 80 年代末國際先進水平。 國外儲層損害機理研究也開始于二十世紀 50 年代。其中 J1s2 砂層組主要為一套 不等粒長石巖屑砂巖、細中粒長石巖屑砂巖和中粒長石巖屑砂巖 ， 根據(jù)沉積旋回、層理類型、巖性組合及電性特征，自上而下又細分為 J1s2 J1s22兩個砂層組， J1s21為本區(qū)的含油氣目的層 。 本文在對 典型低滲強水敏油藏 莫 109 井區(qū)油藏地質及儲層特征進行研究的基礎上，開展了儲層 敏感性評價實 驗、注水可行性實驗、注入水與地層水配伍性 實驗 、粘土穩(wěn)定劑篩選 實驗 等 研究工作，并取得了以下主要結論與認識： （ 1）油藏地質特征及儲層特征分析 表明， 莫 109 井 區(qū) 三工河組油藏儲層粘土礦物含量較低，平均為 %、 平均 孔隙度 %，平均滲透率 （ J1s21） 103μm2，屬于 低孔、低滲矛盾非常突出的 油藏， 莫 109 井 區(qū) 剖面和平面滲透率差異較大，剖面和平面矛盾 突 出。且通過注入方式實驗研究，確定了合適的注入方式為連續(xù)注入。 莫 109 井區(qū) 白堊系清水河組油藏為帶邊水的構造巖性油藏，飽和 程度高， 地飽 壓差小，天然能量不足，在油藏開采過程中，應立足于早期注水，保持好油層壓力系統(tǒng)，有利于油田的高產(chǎn)穩(wěn)產(chǎn)，以獲得較高的采收率 [2]。 Mungan (1965)指出即使儲層含非膨脹性粘土礦物，流體 pH 值和礦化度的變化都可能引起儲 層滲透率的降低。 在粘上礦物穩(wěn)定性分析、室內和礦場損害評價技術和非規(guī)則粒子裂縫屏蔽暫堵工作液技術方面取得重大突破，整體技術達到國際先進水平。 主要研究內容和技術路線 主要研究內容 莫 109 井區(qū) 白堊系清水河組油藏是帶邊水的構造巖性油藏，飽和程度高，地飽壓差只有 ,天然能量不足，油藏應立足于早期注水，保持好油層壓力，有利于油田的高產(chǎn)、穩(wěn)產(chǎn) [48]。該區(qū)大的構造背景為一向東北抬升的單斜， 莫 109 井區(qū)為四周受 斷裂 控制的斷塊圈閉?？紫督M合分三類： 1）原生粒間孔 剩余粒間孔 粒內溶孔組合型，為好的孔隙組合，主要由原生粒間孔 (55%～ 75%)和剩余粒間孔（ 25%～ 45%）組成 ，粒內溶孔及其它孔隙所占的比例極少，孔隙度一般在 %以上，滲透率一般在 103μm2以上； 2）剩余粒間孔 原生粒間孔 —粒內溶孔組合型，為相對較好的組合，主要由剩余粒間孔 (50%～ 95%)和原生粒間孔 (5%～ 50%)組成，粒內溶孔及其它孔隙所占的比例極少，孔隙度平均為%，滲透率平均為 103μm2； 3）粒內溶孔 剩余粒間孔 原生粒間孔組合型，為該區(qū)較差的組合，主要由粒內溶孔組成，剩余粒間孔和原生粒間孔含量極少，孔隙度小于 %，滲透率小于 103μm2。 表 24 莫 109 井區(qū)域巖石顆粒碎屑巖礦物含量及填隙物數(shù)據(jù)表 井區(qū) 樣品編號 填隙物（ %） 碎屑巖（ %） 雜基 膠結物 合計 石英 凝灰?guī)r 長石 其它 莫 109 MB9116 井 MB9166 井 莫 109 井 平均值 莫 116 莫 113 井 儲層孔、滲分析 根據(jù)莫 116 井、莫 113 井和 MB9116 井巖心分析數(shù)據(jù)得到，孔隙度在 %～ %之間，平均 %。 MB9116 井、莫 122 井和莫 123 井不含綠泥石， MB9166 井不含泥質成分， 見表 29。當?shù)貙訅毫Τ^飽和壓力時，原油粘度隨著地層壓力的增加而增加，見圖 27。 18 表 216 莫 109 井區(qū)域地層水水分析數(shù)據(jù)表 井 號 MB9103 MB9124 MB9116 碳酸根 0 0 0 碳酸氫根 氯根 硫酸根 鈣離子 鎂離子 鉀鈉離子 礦化度 PH值 水型 NaHCO3 NaHCO3 NaHCO3 油田水的粘度應當隨著壓力的增大而增加，隨著礦化度的增加而增加，地層溶解氣會大大降低水的粘度。見表 27。膠結類型以壓嵌型為主要，其次為孔隙型和基底型。分選以中等為主，接觸方式以 線接觸為主，其次為點 —線接觸 。 取得了以下研究成果： （ 1） 莫 109 井區(qū) 三工河 組油藏 地質特 征及儲層特征研究表明， 莫 109 井區(qū)三工河組屬于低孔、低滲油藏； 儲層的敏感性實驗研究表明， 莫 109 井區(qū) 儲層 屬于 弱速敏、 弱酸敏 和 中等堿敏 、 中等 偏強水敏 的儲層。近十年來，國內外學者還采用其它方法來預測儲層損害，比較突出的灰色理論和人工神經(jīng)網(wǎng)絡等專家系統(tǒng)的應用 [23]。儲層損害的理論與保護技術取了較快的發(fā)展。 國內外 儲層保護技術發(fā)展 現(xiàn)狀 國外 二十世紀 50 年代就開始著手儲層保護技術研究。由于該井區(qū)域內油藏地質特征均與已開發(fā)的 莫北 莫 005 井區(qū)屬于同一個油藏體系，地質特征極其相近，為了做好該井區(qū)的注水開發(fā)與油藏保護，避免重蹈莫北 莫 005 井區(qū)注水傷害的后果， 因此， 針對這一典型的低滲強水敏油藏 盡早開展 了 儲層 傷害評價及儲層保護研究 ， 已達到指導該井區(qū)的科學合理的開發(fā)、 減少儲層傷害，提高油藏 注水 開發(fā)效果 的目的 。其中莫北 莫 005 儲層 非均質性 強， 屬于低孔、低滲 典型的強水敏 油藏 ， 于 2020 年投入開發(fā)。其中莫北 莫 005 儲層 非均質性 強， 屬于低孔、低滲 典型的強水敏 油藏 ，于 2020 年投入開發(fā)。 不合格的注入水水質引起的地層損害是注水的主要損害。儲層膠結程度、流體類型等都是影響儲層滲透率降低的因素 [10]。且對儲層損害機理的研究，由定性研究進入到定量研究階段。由此，本論文對注入水的傷害機理進行研究，且分析注入水的不配伍性，以及對其影響因數(shù)分析和了解。 表 21 莫 109 井區(qū) J1s21油氣藏參數(shù)表 層位 中部深度 （ m） 地層溫度 （ ℃ ） 地層壓力 （ MPa） 壓力 系 數(shù) 飽和壓力 （ MPa） 地飽壓差 (MPa) 飽和程度 (%) J1s21 4169 7 儲層巖礦特征 莫 109 井區(qū)三工河組 J1s21儲層巖性主要為不等粒長石巖屑砂巖、細中粒長石巖屑砂巖和中粒長石巖屑砂巖。該區(qū) J1s21 砂體沉積微相均為三角洲前緣水下分流河道沉積，各井砂體沉積微相相同，井區(qū)范圍內平面上儲層砂體、物性參數(shù)變化不大，表現(xiàn)出較弱的平面非均質性。由于莫 116 井不但配位數(shù)低，而且面孔率也比較低，所以在四口井中莫 116 井滲透率最低，見表 26。 表 210 MB9116 井粘土礦物在剖面 上的分布數(shù)據(jù)表 樣品深度 （ m） 雜基（ %） 碎屑巖（ %） 合計 （ %） 高嶺石 泥質 綠泥石 泥巖 1 2 2 5 2 1 2 5 2 2 2 6 2 1 2 5 1 2 1 4 0 1 1 2 0 1 2 3 2 1 1 4 1 1 2 4 2 2 2 6 2 1 2 5 2 0 1 3 2 2 2 6 3 1 1 5 1 2 1 4 1 1 1 3 4 0 2 6 15 表 211 MB9166 井粘土礦物在剖面上的分布數(shù)據(jù)表 樣品深度 （ m） 雜基（ %） 碎屑巖（ %） 合計（ %） 高嶺石 泥質 綠泥石 泥巖 2 2 0 4 1 2 0 3 1 2 0 3 1 2 0 3 1 2 0 3 1 1 0 2 1 1 0 2 0 2 0 2 1 1 0 2 1 1 1 3 2 1 4 7 1 2 0 3 1 2 0 3 4170 1 1 0 2 0 1 0 1 1 2 0 3 1 1 0 2 1 2 0 3 表 212 莫 113 井粘土 礦物在剖面上的分布數(shù)據(jù)表 樣品深度 （ m） 雜基（ %） 碎屑巖（ %） 合計 （ %） 高嶺石 泥質 綠泥石 泥巖 2 1 1 0 4 1 1 0 0 2 0 1 0 0 1 1 0 0 0 1 2 0 2 0 4 0 1 0 1 2 2 0 1 0 3 1 0 0 0 1 2 1 0 0 3 1 2 0 0 3 1 2 0 1 4 16 表 213 莫 109 井粘土礦物在剖面上的分布數(shù)據(jù)表 樣品深度 （ m） 雜基（ %） 碎屑巖（ %） 合計 （ %） 高嶺石 泥質 綠泥石 泥巖 1 1 1 0 3 1 1 0 0 2 2 1 0 0 3 2 1 0 0 3 1 1 0 0 2 2 1 0 0 3 1 2 0 0 3 1 2 0 0 3 1 2 0 0 3 2 1 0 0 3 1 1 0 0 2 2 0 1 0 3 1 0 2 0 3 2 1 0 0 3 2 1 0 1 4 1 1 0 1 3 2 1 0 0 3 1 1 0 0 2 1 1 0 1 3 1 1 0 0 2 2 1 0 1 4 1 1 0 0 2 2 1 0 0 3 1 1 0 0 2 1 1 0 0 2 2 0 0 0 2 1 2 0 0 3 0 2 0 0 2 1 2 0 0 3 莫 109 井區(qū)域三工河組油藏粘土礦物以高嶺石（相對含量 %）和綠泥石為主（相對含量 %），伊利石和伊蒙混層次之（相對含量分別為 %和 %），見表 214。 表 31 巖心基礎數(shù)據(jù) 巖心編號 長度（ cm） 直徑（ cm） 孔隙度（ %） 氣體滲透率 (μm2) 莫 11331 莫 11349 莫 11643 莫 11358 操作步驟 1）測定巖樣氣體滲透率，并校正到克氏滲透率； 2）抽空巖樣及飽和模擬地層水，測定巖心孔隙體積； 3）注入模擬地層水，按照規(guī)定的 、 、 、 、 、 、 、 、 、 ，依次進行，各點的流速至壓力相對平穩(wěn)后，再變換下一個流量。 莫 113 井粘土礦物在剖面上的分布相對較差