【正文】 (m3) 混凝土自重（ KN） 梁段總重 (kN) 1梁段 1 翼緣 2 頂板 3 腹板 4 拐角 5 底板 8梁段 1 翼緣 4 2 頂板 4 3 腹板 4 中交 一公局萬利萬達項目總部 萬利六 分部 薛家壩 2大橋連續(xù)剛構(gòu)掛籃 懸臂澆筑 專項施工技術(shù)方案 計算書 3 4 拐角 4 5 底板 4 注：梁段總重 =翼緣重 2+頂板重 +腹板重 2+拐角重 2+底板重，混凝土濕重重取 26kN/m3 施工荷載 （ 1） 外模 85kN，內(nèi)模 60kN，底模 25kN (根據(jù)委托方提供 )； （ 2） 施工人員、施工材料及運輸堆放荷載，取均布荷載 kN/m2； （ 3） 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，取均布荷載 ； （ 4） 掛籃走行沖擊荷載取 倍掛籃自重。 . 建立空間有限元整體模型 根據(jù)初步設(shè)計的適用于薛家壩 2 號大橋的掛籃，為驗算掛籃各構(gòu)件的內(nèi)力和變形是否滿足要求，采用大型結(jié)構(gòu)計算軟件 MIDAS/Civil進行整體空間受力分析。最大剪應(yīng)力為 125MPa，滿足設(shè)計要求。 澆筑 8梁段 時 軌道梁強度、剛度計算 軌道梁為掛籃走行關(guān)鍵結(jié)構(gòu)，其強度、剛度結(jié)果如下 圖 6 圖 65。具體位置如 圖 7 圖 73： 41 019 019 041 0主桁前橫梁31 0 29 0 31 029 0D3 D2 D1S3 S2 S1底籃前橫梁 圖 72 前橫梁測點布置圖 M 1 ( 2 ) 左右幅主桁后錨主桁前橫梁 圖 73 后錨測點布置圖 . 加載方法 圖 74 1節(jié)段截面示意圖 圖 75 8節(jié)段截面示意圖 表 2 是現(xiàn)澆不同長度梁段的最大混凝土濕重 ： 表 2 1節(jié)段 斷面面積 截面 截面面積 (m2) 1梁段 AA BB 中 前半段平均截面積 中交 一公局萬利萬達項目總部 萬利六 分部 薛家壩 2大橋連續(xù)剛構(gòu)掛籃 懸臂澆筑 專項施工技術(shù)方案 計算書 17 試驗取最重塊段 1塊計算，考慮安全系數(shù) ，掛籃驗的總荷載值 取 1節(jié)段的前半段荷載來加載，荷載值 為 P 1 8 . 1 6 2 4 5 3 . 5 2 2 6 8 2 6 . 3 9 k N? ? ? ? ?，采用 2 臺 65t 的千斤頂同步加載。 彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定計算： ? ?1 0 .8 Exm x x Nx xx NMN fA W ?? ? ??? (2) 式中： N —— 所計算構(gòu)件段范圍內(nèi)軸向壓力； xM —— 所計算構(gòu)件段范圍內(nèi)最大彎矩； x? —— 彎矩作用平面內(nèi)的軸心 受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)； xW —— 彎矩作用平面內(nèi)對較大受壓纖維的毛截面模量； ExN?—— 參數(shù) 2 xEAN ? ?? ?； mx? —— 等效彎矩系數(shù)； x? —— 截面塑性發(fā)展系數(shù)。 8. 結(jié)論 本文對薛家壩 2 號大橋梯形掛藍主要部分進行了最大節(jié)段施工時的強度、剛度、位移驗算及抗傾覆驗算，各構(gòu)件強度剛度及整體抗傾覆穩(wěn)定性均滿足設(shè)計要求。 （ 1）三角架剛度驗算 三角架底梁位移如 圖 78 所示： 圖 78 橋墩處托架縱梁位移（單位： mm ） 三角架底縱梁變形 5180/400= ，其變形滿足規(guī)范要求 ！ . 三角架強度驗算 《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（ GB50017— 20xx）規(guī)定 Q235 鋼材的強度設(shè)計值見 表 7： 表 7 Q235 鋼材的強度設(shè)計值 (單位： MPa) 材料 應(yīng)力種類 符號 規(guī)范規(guī)定 Q235 抗拉、抗壓和抗彎 f 215 剪應(yīng)力 fv 125 三腳架最大組合應(yīng)力如 圖 79 所示： 中交 一公局萬利萬達項目總部 萬利六 分部 薛家壩 2大橋連續(xù)剛構(gòu)掛籃 懸臂澆筑 專項施工技術(shù)方案 計算書 19 圖 79 橋墩處縱梁最大組合應(yīng)力（單位： MPa） 三角架最大組合拉應(yīng)力為 ，其強度滿足 規(guī)范要求！ . 三角架穩(wěn)定性計算分析 斜撐為受壓彎構(gòu)件，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（ GB50017— 20xx）對其進行穩(wěn)定性計算。 6. 掛籃試載方案 . 試驗?zāi)康? 為了保證施工質(zhì)量和安全，施工前必須對掛籃進行加載預(yù)壓試驗。 . 澆筑 8梁段 時 走行狀態(tài)掛籃計算結(jié)果 走行工況荷載包括掛籃自重、沖擊荷載（ 倍掛籃自重）和模板自重，按材料的容許應(yīng)力進行驗算， Q235 的容許拉彎應(yīng)力為 145MPa,。主桁應(yīng)力如 圖 34 所示： 圖 34 主桁最大正應(yīng)力圖 圖 35 主桁最大剪應(yīng)力圖 由結(jié)果可知，掛籃主桁的最大應(yīng)力為 215MPa，最大剪應(yīng)力為 125MPa，滿足強度設(shè)計要求。 2. 澆筑 8梁段 8梁段與 1梁段荷載計 算方法相同，計算結(jié)果如下： 外滑梁主梁承受的總外荷載最大為： 主梁 2 3 . 3 + 7 . 3 8 ) 1 . 2 + 6 . 9 1 . 4 = 4 6 . 4 8 k N / m??（ 輔梁 ( 9 .9 7 1 .2 ) 1 . 2+ 5 . 4 1 . 4 = 2 1 . 0 0 k N / m? ? ? 內(nèi)滑粱承擔(dān)總荷載 3 1 .2 4 7 .5 1 .2 + 1 1 .9 3 1 . 4 6 3 .1 9 k N / m? ? ? ?（ ） 底縱梁承受的總外荷載最大為： 腹板下縱梁分別為： 3 0 . 7 + 0 . 3 ) 1 . 2 + 1 . 2 1 . 4 = 3 8 . 8 8 k N / m??（ 2 7 . 5 + 0 . 2 ) 1 . 2 + 1 . 1 1 . 4 = 3 4 . 7 8 k N / m??（ 1 6 . 2 + 0 . 6 ) 1 . 2 + 3 . 0 1 . 4 = 2 4 . 3 6 k N / m??（ 底板下縱梁分別為： 1 2 . 6+ 1 . 2 ) 1 . 2 + 4 . 7 1 . 4 = 2 3 . 1 4 k N / m??（ 1 2 . 0+ 1 . 1 ) 1 . 2 + 4 . 5 1 . 4 = 2 2 . 0 2 k N / m??（ 因為荷載對稱，另五根底縱梁與上述荷載相同。內(nèi)滑梁采用兩根 H400200型鋼；外滑梁采用一根 H400200、一根 H300150 型鋼；底籃底板縱梁采用 H400200 型鋼。主桁所有桿件均采用 36C 型槽鋼外貼 1cm鋼板對口拼裝，綴板、加勁板按80cm均布；連接板采用 厚鋼板，孔直徑為 ；連接肋板采用 1cm 鋼板 ，連接板采用 1cm鋼板；螺桿采用外徑 級高強度螺栓；焊口為 1cm角焊縫，主要采用二氧化碳保護焊焊接；主桁前橫梁采用雙拼 H500200 型鋼；主桁上橫梁、后橫梁采用雙拼 H200100 型鋼；主桁后錨壓梁采用雙拼 20 號槽鋼；底籃前后橫梁均采用雙拼 H400200 型鋼 。 建立簡單計算模型如下 圖 12 所示： 圖 12 混凝土濕重等效荷載 圖 13 混凝土重量下滑梁承擔(dān)荷載 混凝土重量下分配給底縱梁的荷載： 腹板下底縱梁分別為 50kN/m 、 、 底板下底縱梁分別為 、 、 、 模板荷載： 2 5 6 .5 3 .5 = 1 .1 k N /m?? 建立簡單計算模型如下 圖 14： 圖 14 模板重量下等效荷載 經(jīng)過計算所得如下 圖 15 所示： 圖 15 模板重量下滑梁承擔(dān)荷載 模板重量分配給外滑梁的荷載： 腹板下底縱梁分別為 、 、 底板下底縱梁分別為 、 、 、 中交 一公局萬利萬達項目總部 萬利六 分部 薛家壩 2大橋連續(xù)剛構(gòu)掛籃 懸臂澆筑 專項施工技術(shù)方案 計算書 5 振搗混凝土 及 施工人員、施工材料及運輸堆放荷載 ： 22+ =： 建立簡單計算模型如下 圖 16 所示 ： 圖 16 振搗混凝土及施工人員、施工材料及運輸堆放荷載 經(jīng)過計算所得如下 圖 17 所示： 圖 17 下縱梁承擔(dān)荷載所受反力 振搗混凝土 及 施工人員、施工材料及運輸堆放荷載下分配給外滑梁的荷載： 腹板下底縱梁分別為 、 、 底板下底縱梁分別為 、 、 、 則底縱梁承受的總外荷載最大為： 腹板下縱梁分別為： 5 0 + 0 . 3 ) 1 . 2 + 1 . 2 1 . 4 = 6 2 . 0 4 k N / m??（ 4 5 . 4 + 0 . 3 ) 1 . 2 + 1 . 1 1 . 4 = 5 6 . 3 8 k N / m??（ 4 3 . 4 + 0 . 7 ) 1 . 2 + 3 . 0 1 . 4 = 5 7 . 1 2 k N / m??（ 底板下縱梁分別為： 2 2 . 7 + 1 . 2 ) 1 . 2 + 4 . 7 1 . 4 = 3 5 . 2 6 k N / m??（ 2 1 .4+ 1 . 1 ) 1 . 2 + 4 . 5 1 . 4 = 3 3 . 3 k N / m??（ 因為荷載對稱，另五根底縱梁與上述荷載相同。 . 澆筑狀態(tài)掛籃計算結(jié)果 澆筑 1梁段 時 掛籃強度計算 主桁架包括梯形主桁、前橫梁、后橫梁和上橫梁，梯形主 桁主要承受前橫梁傳遞的各吊桿力。 . 澆筑 8梁段 時 掛籃位移計算結(jié)果 澆筑一號段時掛籃位移計算結(jié)果如 圖 59 所示： 中交 一公局萬利萬達項目總部 萬利六 分部 薛家壩 2大橋連續(xù)剛構(gòu)掛籃 懸臂澆筑 專項施工技術(shù)方案 計算書 13 圖 59 掛籃整體位移圖 最大下?lián)蠟?20mm，滿足要求 。 圖 69 軌道錨固系統(tǒng)反力圖 走行時掛籃軌道梁錨桿單根后錨力最大需要 R=，精軋螺紋鋼控制應(yīng)力按 830MPa 考慮，則單根精軋螺紋鋼提供的錨固力為： 2P 8 3 0 3 . 1 4 3 2 / 4 6 6 7 . 2k N? ? ? ?抗傾覆安全系數(shù)為：6 6 7 . 2 / 3 7 . 1 1 7 . 6 2n P R? ? ? ?，故掛籃軌道的錨固系統(tǒng)是安全的。 . 三角架剛度驗算 《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（ GB50017— 20xx）規(guī)定三腳架底縱梁的變形值不得超過跨度 的 1/400。 鋼筋埋置長度 為： ? ? ??? 340 0 / 2 10 44 2 mm32 4. 5 ，取 60cm。 2 2 3 4223 . 1 4 2 0 0 1 0 1 . 5 2 1 0 1 4 5 1 7 7 k N1 . 1 1 . 1 1 3 . 7Ex xEAN ? ? ? ? ? ?? ? ? ?? ? ?