【正文】 由于上下層梁線剛度沒有發(fā)生變化，所以不用考慮修正值 y1。 梁截面尺寸： AB、 CD跨： bh＝ 250mm700mm； BC跨： bh＝ 250mm500mm； 采用單筋矩形截面，取 as＝ 30mm；則： h0＝ 700－ 30＝ 670mm； h0=50030=470mm 計算公式如下： 0fc Afcbh0 fy sb0 梁 AB、 BC各截面的正截面受彎承載力配筋計算見表 ： （ ,） = AB 梁： As， BC梁： As， 梁 AB、 BC斜截面受剪承載力配筋計算見表 ： 當 時，按構(gòu)造配筋； 當 時，按計算配筋 ，且配筋需滿足最小配筋率要求。 —第 j層的總剪力； —第 j層所有柱的抗側(cè)移剛度之和； ij 錯誤！未找到引用源。 圖 恒載作用下框架剪力圖（ KN) 17 四川大學本科生畢業(yè)設(shè)計 成都金鳳集團綜合辦公樓設(shè)計 18 四川大學本科生畢業(yè)設(shè)計 成都金鳳集團綜合辦公樓設(shè)計 19 四川大學本科生畢業(yè)設(shè)計 成都金鳳集團綜合辦公樓設(shè)計 恒載作用下框架的軸力計算 恒載作用下框架的軸力計算，包括梁傳來的荷載和框架柱自重?？蚣芸拐鸬燃墳槿?，抗震構(gòu)造措施為二級，內(nèi)力調(diào)整及其他為三級。35 ,總占地面積約為 900平方米。 6 四川大學本科生畢業(yè)設(shè)計 成都金鳳集團綜合辦公樓設(shè)計 圖 框架梁、柱線剛度計算 由于現(xiàn)澆樓面可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側(cè)移。Z 181。 水平地震荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計算： ij 式中：錯誤！未找到引用源。 框架柱的標準反彎點高度比架柱反彎點位置見上章表 。Z 181。（ I0為梁矩形截面慣性矩） 邊跨梁： I邊 i邊 =EI邊 中跨梁： I中 中 中 柱： 3mm4 1212 7 四川大學本科生畢業(yè)設(shè)計 成都金鳳集團綜合辦公樓設(shè)計 3/=104KNm i25=EI=107103/=104KNm 相對線剛度： 取 i25=，則其余各桿件相對線剛度為： i1‘ == i中 ’ == i邊 ’ == 框架梁、柱的相對線剛度如圖 2—4所示，將作為計算節(jié)點桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)。 基本風壓： 178。4 4 材料選用 63 樓 梯 板 設(shè) 計 計算 采用 50年一遇的雪壓值。m） 1 框架橫梁的跨中彎矩計算公式為： M 中左 右 )/2，根據(jù)此公式計算各框架 8 梁的跨中彎矩如下： 15 四川大學本科生畢業(yè)設(shè)計 成都金鳳集團綜合辦公樓設(shè)計 恒載作用下框架受力彎矩圖如下（圖 ） 16 四川大學本科生畢業(yè)設(shè)計 成都金鳳集團綜合辦公樓設(shè)計 圖 恒載作用下框架的彎矩圖（單位： KNm） 30 四川大學本科生畢業(yè)設(shè)計 成都金鳳集團綜合辦公樓設(shè)計 底層：（ ic=31600KN； 縱筋： HRB335： fy＝ 300N/mm178。24＝ 外墻： 2（ ） = KN 內(nèi)墻： 2（ ） = KN ② 活荷載 樓面荷載： 則底層的重力荷載代表值為： ++++= KN 36 四川大學本科生畢業(yè)設(shè)計 成都金鳳集團綜合辦公樓設(shè)計 水平地震作用力的計算（底部剪力法） （ 1）結(jié)構(gòu)基本自振周期的計算： 按頂點位移法計算，考慮填充墻對結(jié)構(gòu)周期的影響，取基本周期調(diào)整系數(shù) ，頂 點位移按 D值法計算，頂點位移計算見表 表 橫向框架頂點位移計算 所以，結(jié)構(gòu)自振周期為： 計算水平地震影響系數(shù) а1 由 Ⅱ 類場地、設(shè)計地震分組第三組，可查得地震場地特征周期值 Tg=； 設(shè)防烈度為 7度，多遇地震，查得 аmax=。Z 值（見表 ） 代入上式可得各樓層標高處的 ωK如下： 底層： =㎡ 二層： ㎡ 三層： ωK =βZ 181。 內(nèi)外墻均取 240mm，用混凝土空心小砌塊砌筑；保溫材料用金屬絕熱材（聚氨酯）復合板。故本次畢業(yè)設(shè)計不但要求掌握 PKPM 的計算建模的方法，還需要手算一榀框架，進一步掌握和鞏固 所學的專業(yè)知識。66 條 形 基 礎(chǔ) 設(shè)計 64 平 臺 梁 計算 6 1 2 四川大學本科生畢業(yè)設(shè)計 成都金鳳集團綜合辦公樓設(shè)計 荷載標準值計算 38 8 框架梁、柱配筋 4 4 6 53 框架柱配筋 梁截面尺寸： （ 1）主梁 因為梁的跨度較接近，可取跨度較大者進行計算， L=6000mm. h=（ 1/121/8)L=(1/12 750mm,取 h=700mm. b=(1/31/2)h=(1/3 350mm,取 b=250mm. 因此框架主梁初選截面尺寸為 中間框架梁由于跨 度小，截面尺寸取為 （ 2）次梁截面尺寸估算： L=7200mm. 高 h =(1/181/12)L=（ 1/181/12） 600mm, 取 h = 500㎜ 寬 b =(1/31/2)h 167250mm 取 b =250 ㎜ 故次梁的截面尺寸初選為 （ 3）地梁及樓梯間其上有短柱的梁取 250mm500mm。 23 四川大學本科生畢業(yè)設(shè)計 成都金鳳集團綜合辦公樓設(shè)計 圖 活載作用下框架的彎矩計算（ KN 框架柱的標準反彎點高度比 框架柱反彎點位置見表 根據(jù)查表。 按計算配筋時， （ 85） tbh0 54 81） 82） 83） 84） （（（（ 四川大學本科生畢業(yè)設(shè)計 成都金鳳集團綜合辦公樓設(shè)計 表 梁 AB、 BC正截面受彎承載力配筋計算 55 四川大學本科生畢業(yè)設(shè)計 成都金鳳集團。 —第 j層的層間側(cè)移； 底層的層間側(cè)移值求出以后，就可以計算各樓板標高處的側(cè)移值的頂點側(cè)移值，各層樓板標高處的側(cè)移值是該層以下各層層間側(cè)移之和 j層側(cè)移 （ j= 6） 風荷載作用下框架側(cè)移計算見表 。 柱自