【正文】 ????? ?dP CKd KPD m ???Mpa [τ ]=[σ ]= 1000Mpa，因為τ [τ ]，所以彈簧滿足要求。當車輪向下跳動即懸架伸張時，活塞 1 向上運動，工作腔 A 中的壓力升高，油液經(jīng)閥Ⅰ流入下腔，提供大部分伸張阻尼力，還 有一部分油液經(jīng)過活塞桿與導向座間的縫隙由回流孔 6 進人補償腔，同樣由于活塞桿所占據(jù)的體積，當活塞向上運動時，必定有部分油液經(jīng)閥Ⅲ流入工作腔下腔。 圖 10 閥的開啟程度對減振器特性影響示意圖 圖 11 給出了三種典型的減振器特性曲線。其缺點在于 :①為保證氣體密封，要求制造精度高 。6活塞桿 。 代入數(shù)據(jù)計算得卸荷速度為： smV x /2 4 o ?????? 符合 xV 在 ~。 ［ 2］ 王望予 【汽車設計】 第 4 版 機械工業(yè)出版社。因懸架系統(tǒng)固有頻率smc?? ，所以理論上??? sm2? 。2蓋板 。 與前述的雙筒式減振器相比，單筒充氣式減振器具有以下優(yōu)點 :①工作缸筒 n 直接暴露在空氣中，冷卻效果好 。如果 B 為一個閥門，則當其逐漸打開時，可獲得曲線 A 與曲線 A+B 間的過渡特性。筒式減振器最常用的三種結構型式包括 :雙筒式、 單筒充氣式和雙筒充氣式。 ???? P—— 彈簧軸向載荷 已知 mD =110mm， d=12mm，可以算出彈簧指數(shù) C 和曲度系數(shù) 39。 由 ncf5? 31 式中 錯誤 !未找到引用源。 13 對前輪導向機構的要求 （ 1）懸架上載荷變化時，保證輪距變化不超過 +，輪距變化大會引起輪胎早期磨損； （ 2）懸架上載荷變化時，前輪定位參數(shù)要有合理的變化特性，車輪不應產生縱向加速度； （ 3） 汽車轉彎行駛時，應使車身側傾角小。因此對布置空間要求高的發(fā)動機前置前驅動轎車的前懸架幾乎全部采用了麥弗遜式懸架。目前多數(shù)汽車上都采用被動懸架，20 世紀 80 年代以來主動懸架開始在一部分汽車上應用，并且目前還在進一步研究和開發(fā)中。13U 形夾 。內側空間大，有利于發(fā)動機布置，并降低車子的重心。這樣使得發(fā)動機可放低安裝，有利于降低汽車重心，并使結構緊湊。 但是，懸架系統(tǒng)一般由彈性元件、減振器、緩沖塊、橫向穩(wěn)定器等幾部分組成等。 本次設計主要研究的是比亞迪 F3 轎車的前、后懸架系統(tǒng)的硬件選擇設計，計算出懸架的剛度、靜撓度和動撓度及選擇出彈簧的各部分尺寸，并且通過阻尼系數(shù)和最大卸荷力確定了減振器的主要尺寸，最后進行了橫向穩(wěn)定桿的設計以及汽車平順性能的分析。 懸架系統(tǒng)的在汽車上所起到 的這幾個功用是緊密相連的。鋼板彈簧作為彈性元件時，可不另設導向機構，它本身兼起導4 向作用。 6 優(yōu)點：結構比較復雜，但經(jīng)久耐用，同時減振器的負荷小，壽命長。 6副車架 。 非獨立懸架 非獨立懸架如圖 8 所示。 隨著國內客車產品檔次的逐步升級，空氣懸架彈簧逐步被市場接受。減振器和彈性元件是 并聯(lián)安裝的，如圖 8 所示。由于懸架的參數(shù)影響到許多整車特性，并且涉及其他總成的布置，因而一般要與總布置共同配合確定。高度 可知懸架剛度與彈簧剛度的關系如下： 由圖可知： C=(uCosδ /PCosβ )Cs （ 41） 式中 C—— 懸架剛度， Cs —— 彈簧剛度 已知 u= p= δ =4176。此時，孔與油液見的摩擦力及液體分子內摩擦便行程對振動的阻尼力，使車身和車架的振動能量轉換為熱能，被油液所吸收，然后散到大氣中。減振器特性曲線的形狀取決于閥系的具體結構和各閥開啟力的選擇。這時減振器本身的阻尼力與車輪處的阻尼力之間存在差異，當左右車輪同向等幅跳動時，阻尼力的傳遞比 ?cos/1?Di ，由于角度 ? (見圖 12)同時造成車輪處力的減小和減振器行程的減小，因此減振器的阻尼系數(shù)應為車輪處阻尼系數(shù)的 2Di 倍。②改善了壞路上的阻尼特性 。11閥片 。 工作缸直徑 D 基長 L 貯油直徑cD 吊環(huán)直徑φ 吊環(huán)直徑寬度 B 活塞行程 S 30 11 （ 120） 44 （ 47） 29 24 2 2 250、260、 270、 280 40 14 （ 150） 54 39 32 1 1 1150、 270、 280 50 17 （ 180） 70 （ 75） 47 40 1 1 1150、 160、 170、180 65 210 210 62 50 1 1 1150、 160、 170、180、 190 所以選擇工作缸直徑 D=30mm 的減震器，對照上表選擇起長度： 活塞行程 S=240mm，基長 L=110mm，則： mmSLL 350110240m in ????? （壓縮到底的長度） mmSLL 590240350m inm a x ????? （拉足的長度） 取貯油缸直徑 CD =44mm，壁厚取 2mm。當左右懸掛都處于顛簸路面時，兩邊的懸掛同時上下運動，30 穩(wěn)定桿不發(fā)生扭轉，當車輛在轉彎時，由于外側懸掛承受的力量較大，車身發(fā)生一定得側傾。13活塞桿小端 。④氣壓損失時，仍可發(fā)揮減振功能 。 單筒充氣式液力減振器 單筒充氣式減振器的工作原理如圖（ 13）所示。其一為粘性沿程阻力損失，對一般的湍流而言，其數(shù)值近似地正比于流速。故名思義，摩擦式減振器利用兩個緊壓在一起的盤片之間相對運動時的摩擦力提供阻尼。 得： ??????? )14c ()4c ( os/c os ?? PU CC S N/mm 計算彈簧鋼絲直徑 d 根據(jù)下面的公式可以計算： iDGdC mS 348? ? 4 8G CiDd sm ??? 式中 i—— 彈簧有效工作圈數(shù)，先取 8 G—— 彈簧材料的剪切彈性模量，取 ? Mpa mD —— 彈簧中徑，取 110mm 19 代入計算得： d= 確定鋼絲直徑 d=12mm，彈簧外徑 D=122mm，彈簧有效工作圈數(shù) n=8； 彈簧校核 （ 1）彈簧剛度校核 彈簧剛度的計算公式為：iDGdC mS