【正文】 文） CAD 圖聯(lián)系 908019351 第 15 頁 共 94 頁 船舶靠岸時的撞擊力標準值應(yīng)根據(jù)船舶有效撞擊能量和橡膠護舷性能曲線及靠船結(jié)構(gòu)的剛度確定。 ④ 系纜力 根據(jù)第 節(jié)有： 當碼頭前沿水流較大時，系纜力應(yīng)考慮風與水流對計算船舶共同作用所產(chǎn)生的橫向分力總和 xF? 和縱向分力總和 yF? 。 風壓不均勻折減系數(shù)按表 選用： 淮海工學院二〇一五屆本科畢業(yè)設(shè)計（論文） CAD 圖聯(lián)系 908019351 第 10 頁 共 94 頁 因為 DWT10000 的件雜貨船水面以上橫向、縱向的最大水平尺寸分別為：mLmB 150, ?? ，則查表得： ? ? ； x? 采用直線內(nèi)差法求得： ?x? 。d）； rK ——貨物最大入倉庫或堆場百分比（ %），取 %100?rK ； 淮海工學院二〇一五屆本科畢業(yè)設(shè)計（論文） CAD 圖聯(lián)系 908019351 第 6 頁 共 94 頁 ykT ——倉庫或堆場年營運天（ d）， 取 dTyk 360? ； K? ——堆場容積利用系數(shù)，對件雜貨取 ； dct ——貨物在倉庫或堆場的平均堆存期（ d），根據(jù)規(guī)范取 dtdc 8? 。 2 總平面布置 碼頭泊位數(shù)的確定 根據(jù)《河港工程總體設(shè)計規(guī)范》 ： 1） ?dfsdzs tttt tTG???P 淮海工學院二〇一五屆本科畢業(yè)設(shè)計（論文） CAD 圖聯(lián)系 908019351 第 3 頁 共 94 頁 sP ——一個泊位的年通過能力（ t）； T ——年日歷天數(shù)天數(shù)（ d）， T=365 天； G ——設(shè)計船型的實際載貨量（ t）， G =10000t； zt ——裝卸一艘設(shè)計船型所需的時間（ h）， zt ＝ PG ＝ 50h； P ——設(shè)計船時效率（ t 臺 /h）， P 取 200t 臺 /h； dt ——晝夜小時數(shù)（ h）， dt =24h； st ——晝夜非生產(chǎn)時間之和（ h）， st =5h； ? ——泊位利用率，查表取 ? =； ft ——該類型船舶裝卸輔助與技術(shù)作業(yè)時間之和（ h），取 ft =3h。 自然條件 水文 1）、水位特征值 (黃海 高程 ): 該港位于長江下游，水位變化受入海口潮汐和長江枯水的影響，但以潮汐影響為主，潮型為不規(guī)則半日潮，跟據(jù)對實測潮位的統(tǒng)計分析，其特征水位如下： 最高潮位： 米（高程以吳凇零點計，下同） 最低潮位： 米 平均高潮位： 米 平均低潮位： 米 3）、波浪和水流： 據(jù)調(diào)查，波高一般較小（ H≈）可不考慮；洪水期最大流速約 ～ 米 /秒，枯水期流速小于 米 /秒。 83 面板配筋計算 55 計算原則 49 作用效應(yīng)分析 47 計算跨度 本人完全意識到本聲明的法律后果由本人承擔。 作者簽名： 日期： 年 月 日 學位論文版權(quán)使用授權(quán)書 本學位論文 作者完全了解學校有關(guān)保留、使用學位論文的規(guī)定，同意學校保留并向國家有關(guān)部門或機構(gòu)送交論文的復(fù)印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。 16 設(shè)計原則 地形 港區(qū)陸域平坦，已建少量庫場，后方土地充裕。 2）tPQN? Q ——碼頭年作業(yè)量，此處為 Q =1000000t； tP ——單個泊位的年通過能力。 件雜貨庫場總面積 A 可由以下公式求得：KqKEA? 式中， A ——倉庫或堆場的總面積（ 2m ）； q ——單位或有效面積的貨物堆存量（ 2/mt ）；根據(jù)規(guī)范 表 ，取 ?q ； kK ——倉庫或堆場總面積利用率，為有效面積占總面積的百分比（ %），取?kK 則 tE 8 8 8 83 6 0 0 0 0 0 0 0 ????? ； 24 4 4 4 8 8 8 8 mA ??? 每個泊位的庫場面積取為 222222m . 2）碼頭平面布置 考慮到碼頭的地質(zhì)條件、對河勢的影響、泥沙淤積問題以及盡量減少工程量、節(jié)約投資的原則，綜合考慮幾種常見的碼頭形式的優(yōu)缺點，碼頭平面布置形式采用順岸式高樁梁板式碼頭。 綜上得： 滿載時： 1 0 0 0 0l o g7 4 3 o g ????xwA mAxw ? 10000lo g ????ywA mAyw ? kNF xw 25 ?????? kNF yw 3 25 ?????? 半載或壓載時： 1 0 0 0 0l o g ???xwA mAxw ? 1 0 0 0 0lo g ???ywA mAyw ? kNF xw 25 ??????kNF yw 3 25 ?????? 從上可得，船舶半載或壓載時的 xwF 、 ywF 值分別大于滿載時的 xwF 、 ywF 值，所以采用半載或壓載時的 xwF 、 ywF 值作為風荷載的標準值，即： kNFxw ? ； kNFyw ? ③ 作用于 船舶上的水流力 根據(jù)附錄 E有： 對于河港透空式系船、靠船結(jié)構(gòu)，水流方向與船舶縱軸平行或流向角 15?? 和165?? 時，水流對船舶作用產(chǎn)生的水流力的船首橫向分力 xscF 、船尾橫向分力 xmcF 及縱向分力 ycF 可分別按下列公式計算： 239。 系纜力標準值 N 及其垂直于碼頭前沿線的橫向分力 xN ，平行于碼頭前沿線的縱向淮海工學院二〇一五屆本科畢業(yè)設(shè)計（論文） CAD 圖聯(lián)系 908019351 第 13 頁 共 94 頁 分力 yN 和垂直于碼頭面的豎向分力 zN 可按下列公式計算： s in c o s c o s c o syx FFKN n ? ? ? ????????????? c ossinNN x ? ?? c osc osNN y ? ?sinNNz ? 式中： N ， xN ， yN ， zN ——分別為系纜力標準值及其橫向、縱向和豎向分力（ kN）； xF? ， yF? ——分別為可能同時出現(xiàn)的風和水流對船舶產(chǎn)生的橫向分力總和及縱向分力總和（ kN）； K ——系船柱受力分布不均勻系數(shù)，當實際受力的系船柱數(shù)目 2n? 時， K 取 ，2n? 時， K 取 ； n ——計算船舶同時受力的系船柱數(shù)目，根據(jù)表 ，當船舶總長? ?mL 150,120xx0?? 時， n 取 3； ?——系船纜的水平投影與碼頭前沿線所成的夾角（ ），根據(jù)表 ，對于河船碼頭， 30?? ； ? ——系船纜與水平面之間的夾角（ ），根據(jù)表 ，對于河船碼頭， 0?? 。 船舶靠岸時的有效撞擊能量 0E 可按下式計算： 20 nMV2E ?? 式中： 0E ——船舶靠岸時的有效撞擊能量（ kJ）； ? ——有效動能系數(shù) ,取 ～ ，擬取 ； M ——船舶質(zhì)量（ t ），按滿載排水量計算； nV——船舶靠岸法向速度（ sm/ ）。 變形縫的間距即為碼頭的縱向分段長度。為了減少構(gòu)件的種類，沿整個碼頭長度，排架間距（除設(shè)有變形縫的跨）應(yīng)盡量一致。 前方承臺的荷載較為復(fù)雜，對上部結(jié)構(gòu)的整體性和剛度都有較高的要求，橫梁、縱梁均應(yīng)采用連續(xù)結(jié)構(gòu)，面板視整體性要求和施工方法而定。 （ 2）橫梁、縱梁、面板及樁的尺寸擬定 ① 前方承臺 尺寸擬定如表 41 所示： 淮海工學院二〇一五屆本科畢業(yè)設(shè)計（論文） CAD 圖聯(lián)系 908019351 第 19 頁 共 94 頁 表 41 前方承臺的結(jié)構(gòu)構(gòu)造 mm 構(gòu)件名稱 材料 施工方法 截面型式及尺寸 橫梁 C30 預(yù)應(yīng)力 鋼筋砼 預(yù)制和現(xiàn)澆 疊合梁 預(yù)制 部分花籃形：底寬 600，頂寬 1000，高 1200 現(xiàn)澆部分矩形：寬 600，高 450 門機梁 C30 鋼筋砼 預(yù)制和現(xiàn)澆 疊合梁 矩形斷面 預(yù)制部分：寬 600，高 1200 現(xiàn)澆部分：寬 540，高 450 普通縱梁 C30 鋼筋砼 預(yù)制和現(xiàn)澆 疊合梁 矩形斷面 預(yù)制部分：寬 500，高 1200 現(xiàn)澆部分：寬 440，高 450 邊縱梁 C30 鋼筋砼 預(yù)制 矩形斷面 寬 500，高 1050 面板 C30 鋼筋砼 預(yù)制 厚度 450 面層 C30 砼 現(xiàn)澆 厚度 200 樁 C60 預(yù)應(yīng)力 鋼筋砼 預(yù)制 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土大直 徑管樁 外徑 800，內(nèi)徑 600 單樁樁帽 C30 鋼筋砼 現(xiàn)澆 平面尺寸 12001200，高度 800 雙直樁樁帽 C30 鋼筋砼 現(xiàn)澆 平面尺寸 25001200，高度 800 叉樁樁帽 C30 鋼筋砼 現(xiàn)澆 平面尺寸 25001200，高度 800 ② 后方承臺 尺寸擬定如表 42 所示： 表 42 后方承臺的結(jié)構(gòu)構(gòu)造 mm 構(gòu)件名稱 材料 施工方法 截面型式及尺寸 橫梁 C30 預(yù)應(yīng)力 鋼筋砼 預(yù)制和現(xiàn)澆 疊合梁 預(yù)制部分花籃形：底寬 600，頂寬 1000， 高 1200 現(xiàn)澆部分矩形：寬 600，高 450 面板 C30 鋼筋砼 預(yù)制 厚度 450 面層 C30 砼 現(xiàn)澆 厚度 200 樁 C40 預(yù)應(yīng)力 鋼筋砼 預(yù)制 預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土空心方樁 600600，空心直徑為 350 樁帽 C30 鋼筋砼 現(xiàn)澆 平面尺寸 10001000，高度 800 ③ 浮式系靠船設(shè)施 導向傳力樁采用鋼管樁樁基，外徑為 1000mm，管壁厚 20mm；導向傳力樁采用單樁，樁距取兩個橫向排架長度，為 12m；鋼浮橋高度取 2m，寬度取 2m。 門機荷載作用產(chǎn)生的支座反力： 根據(jù)圖 ，列力的平衡方程有： 0yF??， 40ABR R P? ? ? 0BM??， ??????? ）（PR A 聯(lián)解以上兩式得： 2 2 220 440ARP? ? ? ?（ kN） 2 2 220 440BRP? ? ? ?（ kN） 門機荷載作用產(chǎn)生的跨中最大彎矩計算： 5 . 4 1 . 5 0 . 7 5 4 4 0 2 . 7 2 2 0 2 . 2 5 6 9 32AM R P? ? ? ? ? ? ? ? ? ?門 機 （ ）（ kNm? ） 則： 9 96 9 0 6 ????? 門機堆貨可變 MMM （ kNm? ） 綜上得： ?????? 可變永久不利 MMM （ kNm? ） 22 ????? bhW （ 3m ） ~ 2 0 6 9 7 2 2