【正文】 30 長邊柱箍變形圖 (mm) 短邊柱 箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖 (mm) ν1＝ ≤[ν]＝ l/400＝ ν2＝ ≤[ν]＝ l/400＝ 滿足要求！ 六、對拉螺栓驗算 對拉螺栓型號 M14 軸向拉力設(shè)計值 Ntb(kN) 扣件類型 3形 26型 扣件容許荷載 (kN) 26 31 N＝ 1=≤Ntb＝ 滿足要求！ N＝ 1=≤26kN 滿足要求！ 板模板（扣件式）計算書 一 、工程屬性 新澆混凝土樓板名稱 B2 新澆混凝土樓板板厚 (mm) 140 新澆混凝土樓板邊長 L(m) 新澆混凝土樓板邊寬 B(m) 二、荷載設(shè)計 施工人員及設(shè)備荷載標準值 Q1k 當計算面板和小梁時的均布活荷載 (kN/m2) 當計算面板和小梁時的集中荷載 (kN) 當計算主梁時的均布活荷載 (kN/m2) 當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載 (kN/m2) 1 模板及其支架自重標準值 G1k(kN/m2) 面板自重標準值 面板及小梁自重標 準值 樓板模板自重標準值 模板及其支架自重標準值 新澆筑混凝土自重標準值 G2k(kN/m3) 24 鋼筋自重標準值 G3k(kN/m3) 模板支拆環(huán)境不考慮風荷載 三、模板體系設(shè)計 模板支架高度 (m) 立柱縱向間距 la(mm) 900 32 立柱橫向間距 lb(mm) 900 水平拉桿步距 h(mm) 1800 立柱布置在混凝土板域中的位置 中心對稱 立柱距混凝土板短邊的距離 (mm) 300 立柱距混凝土板長邊的距離 (mm) 150 主梁布置方向 平行樓板長邊 小梁間距 (mm) 300 小梁距混凝土板短邊的距離 (mm) 150 小梁兩端各懸挑長度 (mm) 150， 150 設(shè)計簡圖如下： 模板設(shè)計平面圖 33 模板設(shè)計剖面圖 (樓板長向 ) 模板設(shè)計剖面圖 (樓板寬向 ) 34 四、面板驗算 面板類型 覆面木膠合板 面板厚度 (mm) 15 面板抗彎強度設(shè)計值 [f](N/mm2) 15 面板彈性模量 E(N/mm2) 10000 根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》 面板可按簡支跨計算 的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應擱置在梁側(cè)模板上 ，因此本例以簡支梁，取 1m單位寬度計算。m σ＝ Mmax/W＝ 106/4490＝ ≤[f]＝ 205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖 (kN) Vmax＝ τmax＝ 2Vmax/A=21000/424＝ ≤[τ]＝ 125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 39 主梁變形圖 (mm) νmax＝ 跨中 νmax=≤[ν]=900/400= 懸挑段 νmax＝ ≤[ν]=150/400= 滿足要求！ 七、立柱驗算 鋼管類型 Ф483 立柱截面面積 A(mm2) 424 立柱截面回轉(zhuǎn)半徑 i(mm) 立柱截面抵抗矩 W(cm3) 抗壓強度設(shè)計值 [f](N/mm2) 205 λ＝ h/i＝ 1800/＝ 114≤[λ]＝ 150 滿足要求！ 查表得， υ＝ f=N/(υA)=[(+(+24))+1, (+(+24))+1]1000/(424)=1000/9=≤[f]=205 N/mm2 滿足要求！ 八、可調(diào)托座驗算 可調(diào)托座承載力容許值 [N](kN) 30 按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力 N＝ ≤[N]＝ 30kN 滿足要求！ 梁模板（扣件式）計算書 40 一、工程屬性 新澆混凝土梁名稱 KL7 新澆混凝土梁計算跨度 (m) 混凝土梁截面尺寸 (mmmm) 300700 新澆混凝土結(jié)構(gòu)層高 (m) 梁側(cè)樓板厚度 (mm) 140 二、荷載設(shè)計 模板及其支架自重標準值 G1k(kN/m2) 面板 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新澆筑混凝土自重標準值 G2k(kN/m3) 24 鋼筋自重標準值 G3k(kN/m3) 梁 板 施工人員及設(shè)備荷載標準值 Q1k 當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時 (kN/m2) 1 振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k(kN/m2) 對水平面模板取值 2 模板支拆環(huán)境不考慮風荷載 三、模板體系設(shè)計 新澆混凝土梁支撐方式 梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用 (A) 梁跨度方向立柱間距 la(mm) 900 梁兩側(cè)立柱間距 lb(mm) 1200 步距 h(mm) 1800 新澆混凝土樓板立柱間距 l39。m) σ＝ Mmax/W＝ 106/5080＝ ≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖 (kN) Vmax＝ τmax＝ 2Vmax/A=21000/489＝ ≤[τ]＝ 125N/mm2 滿足要 求！ 47 撓度驗算 主梁變形圖 (mm) νmax＝ ≤[ν]＝ l/400＝ 400/400＝ 1mm 滿足要求！ 扣件抗滑計算 R＝ max[R1,R4]＝ ≤8kN 單扣件在扭矩達到 40～ 65N＝ ， R39。m σ＝ Mmax/W＝ 106/103＝ ≤[f]＝ 滿足要求！ 撓度驗算 小梁上作用線荷載 q＝ bS正 ＝ ＝ kN/m 面板變形圖 (mm) ν＝ ≤[ν]＝ 27 滿足要求！ 五、柱箍驗算 柱箍類型 鋼管 柱箍合并根數(shù) 1 柱箍材質(zhì)規(guī)格 (mm) Ф483 柱箍截面慣性矩 I(cm4) 柱箍截面抵抗矩 W(cm3) 柱箍抗彎強度設(shè)計值 [f](N/mm2) 205 柱箍彈性模量 E(N/mm2) 206000 模板設(shè)計立面圖 柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 28 長邊柱箍彎矩圖 (kN (2) 事故報告 事故發(fā)生后應逐級上報：一般為現(xiàn)場事故知情人員、作業(yè)隊、班組安全員、施工單位專職安全員。 三、監(jiān)測監(jiān)控 監(jiān)測措施 (1) 監(jiān)測控制 采用經(jīng)緯儀、水準儀對支撐體系進行監(jiān)測，主要監(jiān)測體系的水平、垂直位置是否有偏移。 （ 8）模板支撐系統(tǒng)應為獨立的系統(tǒng)，禁止與物料提升機、施工升降機、塔吊等起重設(shè)備鋼結(jié)構(gòu)架體機身及其附著設(shè)施相連接；禁止與施工腳手架、物料周轉(zhuǎn)料平 臺等架體相連接。 (2)木立柱底部應設(shè)墊木，頂部應設(shè)支撐頭。 模板支設(shè) (1) 基礎(chǔ)及地下工程模板： 1) 地面一下支模應先檢查土壁的穩(wěn)定情況，當有裂紋及塌方跡象時，應采取安全防范措施后，方可下人作業(yè)。 11 水平拉桿 (1) 每步縱橫向水平桿必須拉通； (2) 水平桿件接長應采用對接扣件連接。 (5) 多層支撐時，上下二層的支點應在同一垂直線上，并應設(shè)底座和墊板。以此數(shù)據(jù)為計算依據(jù)。 (10) 連接用的普通螺栓應符合現(xiàn)行國家標準《六角頭螺栓 C級》 GB/T 5780和《六角頭螺栓》 GB/T 5782。 模板施工前對施工人員進行技術(shù)交底。銹蝕檢查應每年一次。 (7) 施工現(xiàn)場制作的木構(gòu)件，其木材含水率應符合下列規(guī)定： 1) 制作的原木、方木結(jié)構(gòu)，不應 大于 15%； 2) 板材和規(guī)格材，不應大于 20%； 3) 受拉構(gòu)件的連接板，不應大于 18%； 4) 連接件，不應大于 15%。事先根據(jù)澆搗砼的時間間隔和砼供應情況設(shè)計施工縫的留設(shè)位置。 (11) 所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。20mm 2 立桿的垂直偏差 架高 ≤25m 177。支撐桿與樓板支架連接； 2)角柱模板的支撐：預埋件置于砼板中，柱身同一標告處設(shè)置不少于 2根斜撐，如下圖。鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用 216。 21 (6) 樓板、梁模拆除，應先拆除樓板底模，再拆除側(cè)模，樓板模板拆除應先拆除水平拉桿，然后拆除板模板支柱，每排留 1～ 2根支柱暫不拆，操作人員應站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落，再用鉤子將模板鉤下。 四、應急預案 目的 提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發(fā)生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經(jīng)濟損失，保護生態(tài)環(huán)境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。 (C) 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。m Mmax＝ max[M1， M2， M3]＝ max[， ， ]＝ = q2l=＝ R239。m σ＝ Mmax/W＝ 106/40830＝ ≤[f]＝ 滿足要求！ 抗剪驗算 Vmax＝ max[， q1l2]＝ max[， ]＝ 45 τmax＝ 3Vmax/(2bh0)=31000/(25070)＝ ≤[τ]＝ 滿足要求！ 撓度驗算 ν1＝ (100EI)＝ 9004/(10093501429200)＝ ≤[ν]＝ l/400＝ 900/400＝ ν2＝ q2l24/(8EI)＝ 3004/(893501429200)＝ ≤[ν]＝ l/400＝ 300/400＝ 滿足要求！ 支座反力計算 梁頭處 (即梁底支撐小梁懸挑段根部 ) 承載能力極限狀態(tài) Rmax＝ max[， +q1l2]＝ max[，+]＝